Petrol ve gazın büyük ansiklopedisi. Dış kanalizasyon sistemlerinin tasarımı. mgsn

girişten beri atıksu drenaj şebekesinde gün ve saate göre dalgalanır, o zaman bu dalgalanmanın önemli bir özelliği, mümkün olan en büyük maliyetlerin belirlendiği eşitsizlik katsayısıdır, yani. hesaplandı.

1) Nüfuslu alanlar için

Günlük eşitsizlik katsayısı:

nerede , - yılda maksimum ve ortalama günlük akış hızı, m3 / gün.

Günlük eşitsizlik katsayısı, yalnızca şehirden gelen evsel atık su akışındaki dalgalanmaları değerlendirmek için kullanılır. Yerel koşullara bağlı olarak, 1.1-1.3'e eşittir.

Saatlik eşitsizlik katsayısı:

nerede , - maksimum drenaj ile günlük maksimum ve ortalama saatlik akış oranları, m3/h.

Genel maksimum eşitsizlik katsayısı:

Bağımlılıklar (3.1) ve (3.2) dikkate alındığında, genel eşitsizlik katsayısı şöyle olacaktır:

nerede - ortalama drenaj ile günde ortalama saatlik tüketim.

Sonuç olarak, toplam eşitsizlik katsayısı, maksimum drenaj ile günlük maksimum saatlik girişin, ortalama drenaj ile günde ortalama saatlik girişe oranıdır. Ayrıca, ortalama akış hızındaki bir artışla, maksimum eşitsizlik katsayısı azalır ve minimum artar.

Genel minimum eşitsizlik katsayısı:

nerede - Minimum su bertarafı ile günlük minimum saatlik debi, m3/h.

Tablo 4.2 - Şehirdeki evsel atıksu akışının düzensiz akışının genel katsayıları

2) Sanayi işletmeleri için

Gün boyunca sanayi işletmelerinin topraklarından atık su akışının düzensizliği, saatlik eşitsizlik katsayısı kullanılarak dikkate alınır -; bu durumda günlük eşitsizlik katsayısı kavramı yoktur (işletmenin yıl boyunca günlerce eşit şekilde çalışması gerektiğine inanılmaktadır).

Endüstriyel atık su akışının saatlik eşitsizlik katsayısının değeriüretim teknikerlerinden temin edilmelidir.

Sanayi işletmelerinin topraklarından evsel atıksu akışının saatlik eşitsizliği katsayısının değeri, spesifik drenaja n (1 kişi başına l / cm), atölye tipine bağlıdır ve:

1 kişi başına n = 45 l/cm ile. (sıcak dükkan) -= 2,5;

1 kişi için n = 25 l/cm ile. (soğuk dükkan) -= 3,0.

3. SU TAHLİYE SİSTEMLERİNİN TEMEL TASARIMI VE HESAPLANMASI

Drenaj sistemleri saha dışı, cadde, mahalle içi ve bina içi (bina içi) olarak alt bölümlere ayrılmıştır.

Saha dışı drenaj sistemi üzerlerinde yapılar bulunan kollektörlerden oluşur, pompa istasyonları, arıtma tesisleri ve su kütlelerine atık su deşarjları.

Boru hatları tasarlanırken çelik ve çelik kullanımını en aza indirerek metal tüketimini azaltmak gerekir. dökme demir borular, basınçlı betonarme, polietilen, asbestli çimento ile değiştirilmesi ve çelik boruların iç ve dış yüzeylerinin korozyondan korunmasını sağlar. Atık su arıtma tesisi ve pompa istasyonları mümkünse standartlaştırılmış ürünlerden tasarlanır. Yapıların boyutlarını 3 m'nin katları ve 0,6 m yüksekliğinde kullanmak gerekir Pratikte, tank yapılarının tasarımı prefabrik-monolitiktir: taban monolitiktir; duvarlar, sütunlar - prefabrik. "Birleşik prefabrik betonarme yapılar su temini ve kanalizasyon tesisleri ".

Drenaj sistemlerinin tasarımına başlamadan önce, topografik, hidrolojik, jeolojik ve hidrojeolojik olarak alt bölümlere ayrılan mühendislik araştırmaları yapmak gerekir. Topografik- site, şantiye, toplayıcı araştırması. Jeolojik ve hidrojeolojik araştırmalar, su boru hatlarının ve toplayıcıların, şantiyelerin jeolojik yapısını belirler; zeminlerin fiziksel ve mekanik özellikleri; yeraltı suyu seviyesinin konumu; metal ve betona göre toprak ve yeraltı sularının agresifliği hakkında bilgi vermek; bölgenin depremselliğini, heyelan olaylarını belirler. Kalite aynı zamanda anketin kalitesine ve eksiksizliğine de bağlıdır. tasarım çalışması ve tesislerin daha fazla işletilmesi.

Bu nedenle, mühendislik araştırmalarına özel önem verilmektedir.

Araştırma saha, laboratuvar ve büro çalışmalarından oluşmaktadır. Uygulanmaları için seferler ve partiler oluşturulur.

Drenaj ağları tasarlanırken, farklı çalışma koşullarına sahip çok sayıda ayrı boru hattı bölümü için hesaplamalar yapılması gerekir. Bu nedenle, yerçekimi boru hatlarının hesaplanması için çeşitli tablolar kullanılır: akademisyen N.N. Pavlovsky, Lukinykh A.A.'nın formülüne göre kanalizasyon şebekelerinin ve sifonların hidrolik hesaplanması için tablolar. ve Lukinykh N.A. ve Fedorov N.F. ve Volkova L.E. - Kanalizasyon şebekelerinin hidrolik hesabı. Lukins'in tabloları, Shezi ve Pavlovsky formülleri ve Fedorov tabloları kullanılarak - Darcy formülleri ve akış hızının sabitliği kullanılarak derlendi. Bu tablolar, mühendislik uygulamalarında mümkün olan tüm boru çapları ve eğimleri için atık su akış oranlarını, çeşitli boru dolumlarındaki hızları gösterir.

Bu nedenle drenaj şebekeleri tasarlanırken öncelikle atıksu maliyetlerinin belirlenmesi gerekmektedir. Boru hatlarının eğimleri, dünya yüzeyinin eğimi dikkate alınarak alınır ve boru hatlarının tablolara göre hesaplanması, doldurma sırasında tasarım akış hızının geçişini sağlayan boru hatlarının çaplarının seçimine indirgenir ve tablonun gereksinimlerini karşılayan hız. on altı.

Bu nedenle, drenaj sistemlerinin tasarımı için aşağıdaki ilk veriler gereklidir:

• 
  her 1-2 m'de bir konturlarla 1: 5000 veya 1: 10000 ölçeğinde şehrin genel planı; tahmini nüfus yoğunluğu, kişi / ha, noktalar inşa ederek;
• 
  noktalar inşa ederek nüfustan belirli su tahliyesi normları;
• 
  en yoğun su kullanan işletmelerden atık su bertarafına ilişkin veriler;
• 
  toplayıcıların döşendiği alanda donma derinliği;
• 
  pompa istasyonlarının yeri için ağların, toplayıcıların ve sitelerin yolları boyunca mühendislik jeolojisi ve hidrojeolojisi.

^ 3.1. Atıksu maliyetleri

Drenaj ağının ve yapıların hesaplanması tahmini maliyetler için yapılır.

Altında tahmini tüketim atık su, yapılara sağlanabilecek en olası akış hızı anlamına gelir ve spesifik drenaja, düzensizlik katsayısına, binanın yoğunluğuna ve alana bağlıdır. yerleşme.

^ Evsel atık suların özel su bertarafı şehirden, atık su sistemini kullanan bir kişiden deşarj edilen l / gün cinsinden ortalama günlük atık su tüketimidir. Spesifik su tahliyesi, binaların iyileştirme derecesine bağlıdır, yani. sıhhi cihazlara sahip binaların donanım derecesi (soğuk ve sıcak su temini, banyolar vb.).

İyileştirme derecesi ne kadar yüksek olursa, spesifik su tahliyesi de o kadar yüksek olur. Ek olarak, belirli su tahliyesi de iklim koşullarına bağlıdır: daha sıcak bir iklime sahip güney bölgelerde, kuzey bölgelerden daha yüksektir.

Genellikle, spesifik su tahliyesi, tabloya göre spesifik su tüketimine pratik olarak eşittir. bir . Spesifik drenaj tabloda verilmiştir. 3.1.

Tablo 3.1 - Şehirden özel evsel atıksu bertarafı

Kişi başına özel atıksu bertarafı, yalnızca konutlardan gelen atıksu miktarını değil, aynı zamanda kamu tesislerinden (banyolar, çamaşırhaneler, hastaneler, okullar vb.) gelen evsel atıksu miktarını da dikkate alır.

Yüzer sistemlerle donatılmamış alanlarda spesifik su bertarafı 25 l/gün olarak alınır. kişi başına. Yağmurlar ve kar erimesi döneminde, drenaj ağına düzensiz bir yağmur ve eriyen su akışı olur. Bu nedenle, drenaj şebekesine giren ek atık su tüketimini formüle göre belirlemek gerekir.

(3.1)

L drenaj ağının uzunluğu ise, km;

- SNiP 2.01.01-82'ye göre belirlenen, mm cinsinden maksimum günlük tortu miktarı.

0.95 yüksekliği doldururken, artan bir akış hızının geçişi için yerçekimi boru hatlarının bir kontrol hesaplaması yapılmalıdır.

^ 3.2. Tekdüze olmayan katsayılar

Atık suyun drenaj şebekesine akışı günden güne ve günde saat dalgalandığından, bu dalgalanmanın önemli bir özelliği, olası en büyük maliyetlerin belirlendiği eşitsizlik katsayısıdır, yani. hesaplandı.

1) ^ Nüfuslu alanlar için

Günlük düzensizlik katsayısı :

,

(3.2)

Günlük eşitsizlik katsayısı, yalnızca şehirden gelen evsel atık su akışındaki dalgalanmaları değerlendirmek için kullanılır. Yerel koşullara bağlı olarak, 1.1-1.3'e eşittir.

Saatlik eşitsizlik katsayısı :

Bağımlılıklar (3.1) ve (3.2) dikkate alındığında, genel eşitsizlik katsayısı şöyle olacaktır:

,

(3.5)

Sonuç olarak, toplam eşitsizlik katsayısı, maksimum drenaj ile günlük maksimum saatlik girişin, ortalama drenaj ile günde ortalama saatlik girişe oranıdır. Ayrıca, ortalama akış hızındaki bir artışla, maksimum eşitsizlik katsayısı azalır ve minimum artar.

Genel minimum eşitsizlik katsayısı:

,

(3.6)

Tablo 4.2 - Şehirdeki evsel atıksu akışının düzensiz akışının genel katsayıları

Genel eşitsizlik katsayısı	Ortalama tüketim atık su, l / s
	5	10	20	50	100	300	500	1000	> 5000
	2,5	2,1	1,9	1,7	1,6	1,55	1,5	1,47	1,44
	0,38	0,45	0,5	0,55	0,59	0,62	0,66	0,69	0,71

Gün boyunca sanayi işletmelerinin topraklarından atık su akışının düzensizliği, saatlik eşitsizlik katsayısı kullanılarak dikkate alınır -

; bu durumda günlük eşitsizlik katsayısı kavramı yoktur (işletmenin yıl boyunca günlerce eşit şekilde çalışması gerektiğine inanılmaktadır).

Endüstriyel atık su akışının saatlik eşitsizlik katsayısının değeri, üretim teknoloji uzmanlarından alınmalıdır.

Sanayi işletmelerinin topraklarından evsel atık su akışının saatlik düzensizlik katsayısının değeri, spesifik drenaja bağlıdır. n(1 kişi başına l / cm), atölye türü ve:

NS n= 1 kişi için 45 l/cm (sıcak dükkan) - = 2.5;

NS n= 1 kişi için 25 l/cm. (soğuk hava deposu) - = 3.0.

^ 3.3. Evsel ve endüstriyel atıksu maliyetlerinin belirlenmesi

3.3.1. Nüfustan kaynaklanan atık su tüketimi

Ortalama günlük tüketim , m 3 / gün

Tahmini tüketim , l / s

r- nüfus yoğunluğu, insan / ha;

F- konut alanı, hektar;

- özel su tahliyesi, l / gün. kişi başına;

- atık su akışının genel maksimum eşitsizlik katsayısı.

Mühendislik uygulamasında drenaj şebekesine atık su girişlerinin hesaplanmasını basitleştirmek için "akış hızı modülü" kavramı kullanılır veya tahliye modülü.

Akış modülü yerleşim alanları için belirlenir (farklı nüfus yoğunluğuna ve belirli drenaj oranlarına sahip her bölge veya blok için). Drenaj modülü - konut alanlarının birim alanı başına atık su tüketimi, formül ile belirlenir

Akış modülü, bloğun karşılık gelen alanı ile çarpılırsa, bu bloktan ortalama atık su akışını alırız, l / s:

nerede n 1 , n 2 - soğuk ve sıcak dükkanlarda sırasıyla günlük işçi sayısı;

25 ve 45 - l / cm cinsinden spesifik atık su bertarafı. sırasıyla soğuk ve sıcak dükkanlarda 1 işçi başına.

Tahmini tüketim , l / s

,

(3.13)

İLE 1 , İLE 2 - işçi başına sırasıyla 25 ve 45 l / vardiya belirli bir drenaj ile 3 ve 2.5'e eşit saatlik drenaj düzensizliği katsayıları;

T, vardiyanın saat cinsinden süresidir.

^ 3.3.3. Duş atık su tüketimi

Duş 45 dakika çalışmalıdır.

Vardiya başına maksimum tüketim, m3 / cm

nerede - saatte 500 litreye eşit bir duş ağı ile su tüketimi;

- Duş filesi sayısı, maksimum vardiya sırasında duş kullanan işçi sayısına bağlıdır. Bir duş filesi ile hizmet verilen kişi sayısı tabloya göre alınır. 6 üretim süreçlerinin sıhhi özelliklerine bağlı olarak.

Tablo 4.3 - Bir duş ağının hizmet verdiği kişi sayısı

^ 3.3.4. Endüstriyel atık su tüketimi

Teknolojik süreçlerden kaynaklanan günlük ortalama atık su tüketimi , m 3 / gün

nerede m ve m 1 - sırasıyla günlük ve maksimum vardiyada üretilen ürün birimlerinin sayısı;

- özel su bertarafı, m 3, üretim birimi başına;

İLE 1 - endüstriyel atık su deşarjının saatlik düzensizlik katsayısı.

Şehirler ve endüstriyel işletmeler için kanalizasyon sistemleri tasarlarken, sadece normları ve toplam atık su miktarını değil, aynı zamanda atık su bertaraf modunu, yani atık su tüketimindeki günün saatine göre değişimini de bilmek gerekir. sözde günlük ve saatlik drenaj düzensizliği ile belirlenen olası maksimum maliyetlerin değerleri olarak.
Evsel atık su bertarafı normları, günlük (yıllık) ortalama atık su tüketimini dikkate alır. Ancak günlük tüketim, günlük ortalamanın üzerinde (suyun en yüksek olduğu gün) veya daha az olabilir. Bu nedenle ortalama günlük tüketime (drenaj) ek olarak maksimum günlük tüketim belirlenir. Yerleşim yerlerinde kişi başına maksimum günlük tüketim, ortalama günlük tüketimin günlük su bertaraf düzensizlik katsayısı ile çarpılmasıyla belirlenir.
Günlük drenaj düzensizliği katsayısı Ksut, maksimum günlük akışın günlük ortalamaya oranı olarak adlandırılır. Yerleşimler için yerel ve iklim koşullarına bağlı olarak / Ssut = 1.1 ... 1.3 alın.
Saatlik drenaj düzensizliği katsayısı / С *, maksimum saatlik akış hızının, en büyük drenajın günlük ortalama saatlik akış hızına oranıdır.
Hesaplarken kanalizasyon şebekesi En yüksek drenajın günlük maksimum saatlik akışının ortalama günlük drenajın ortalama saatlik akışına oranı olan genel düzensizlik katsayısı / Сtot " uygulamak en uygunudur. ortalama değerlere bağlı olarak ikinci harcama (Tablo 2.2).
Ortalama atık su akış hızının ara değerlerinde, atık su akışının genel eşitsizlik katsayısı enterpolasyon ile belirlenir. Nüfusu 1 milyondan fazla olan şehirler için / (benzer şehirlerin işleyişine göre toplam alınır. Sanayi işletmelerinin kamu binaları ve ev binaları için günlük drenaj düzensizlik katsayısı bire eşit alınır ve saatlik drenaj düzensizlik katsayısı mevcut standartlara uygundur (SNiP N-G.1-70).
Endüstriyel atıksu bertarafının saatlik eşitsizliğinin katsayıları teknolojik koşullar tarafından belirlenir, geniş sınırlar içinde dalgalanır (bkz. Bölüm XXV).

Duş atık suyunun maliyetlerini hesaplıyorum sanayi kuruluşu:

Ortalama günlük Q duş günü = (40N 5 + 60N 6) / 1000, m 3 / gün, (4.12)

Her vardiyadan sonra saatlik Q duş saati = (40N 7 + 60N 8) / 1000, m 3 / sa, (4.13)

İkinci q duş sn = (40N 7 + 60N 8) / 45*60, l/s, (4.14)

N 5, N 6 - sırasıyla, soğuk dükkanlarda 40 l ve 60 l sıcak dükkanlarda 1 kişi için drenaj oranı ile günde duşu kullanan kişi sayısı;

N 7, N 8 - sırasıyla, soğuk ve sıcak atölyelerde maksimum drenaj ile vardiya başına düşen duş kullanıcı sayısı.

Q duş günleri = (40 * 76.8 + 60 * 104.5) / 1000 = 9.34 m 3 / gün,

Q duş saati = (40*48+60*66,5) / 1000 = 5,91 m3/sa,

q duş sn = (40*48 + 60*66,5) / 45*60 = 2,19 l/sn.

4. formu doldurun.

Form 4'ün doğru doldurulmasıyla, formül (4.11)'e göre hesaplanan ikinci evsel atık tüketiminin değeri toplam değere eşit olmalıdır. en büyük maliyetler 7. sütundan;

q ömür max = 0,43 l/sn ve (0,16 + 0,27) = 0,43 l/sn.

Ve duş giderlerinin ikinci akış hızının değeri (4.14), son sütundaki en yüksek maliyetlerin toplamıdır;

q duş sn = 2,19 l/sn ve (0,71 + 1,48) = 2,19 l/sn.

Bir sanayi kuruluşundan tahmini gideri belirlerim:

q n = q balo + q ömrü maks + q duş sn, l / s,

q n = 50,3 + 0,43 + 2,19 = 52,92 l / s.

Sitelerdeki maliyetlerin hesaplanması.

Drenaj ağını hesaplanmış bölümlere ayırıyorum, ağın her düğümüne (kuyuya) bir numara atadım. Sonra form 5'in 1-4 sütunlarını dolduruyorum.

Hesaplanan her sitedeki akış hızı aşağıdaki formülle belirlenir:

q cit = (q n + q yan + q mp) K gen. maks + q sop, l / s, (4.16)

nerede q n - yol boyunca bulunan konut binalarından hesaplanan alana giren seyahat akışı;

q yan - yan, yan bağlantılardan geliyor

q mp - akış yukarı bölümlerden gelen ve önceki bölümlerin toplam ortalama akış hızına eşit büyüklükte geçiş;

q sosr - kamu ve belediye binalarının yanı sıra hesaplanan alanın üzerinde bulunan sanayi işletmelerinden yoğun tüketim;

K gen. max, toplam maksimum eşitsizlik katsayısıdır.

Daha önce doldurulmuş 1. formdan aldığım ortalama maliyetlerin değeri (5-7 numaralı sütunlar) sitedeki seyahat, yanal ve transit maliyetlerin toplamına eşittir. Toplam tüketimin (sütun 8'den) alandan (form 1, sütun 3) ortalama tüketime eşit olması gerektiğini kontrol edebilirsiniz.

Eşitsizlik katsayısını belirlemek için, atık suyun ortalama akış hızına bağlı olarak katsayı değerindeki değişimin düzgün bir grafiğini oluşturuyorum. Grafiğin puanlarını Tablodan alıyorum. 4.5. Ortalama akış hızı 5 l / s'den az olduğunda, tahmini akış hızları SNiP 2.04.01-85'e göre belirlenir. Akış hızı 5 l / s'den az olan alanlar için toplam maksimum düzensizlik katsayısı 2,5 olacaktır.

Çizilen grafiğe göre belirlenen toplam maksimum düzensizlik katsayısının değerleri, form 5'in 9. sütununa girilir.

Tablo 4.5

Evsel su akışının tekdüze olmama genel katsayıları.

Çeyrek başına tahmini akış hızını elde etmek için sütun 8 ve 9'daki değerleri çarpıyorum. Sütun 11 ve 12, yanal (kesitin başlangıcına yönelik maliyetler) veya transit (yukarıdaki binalardan kaynaklanan maliyetler) ile ilişkilendirilebilen toplu maliyetleri içerir. Toplu giderler de kontrol edilebilir, tutarları Form 2'deki tahmini ikinci giderlere eşittir.

Son sütunda ise 10,11,12 sütunlarındaki değerleri özetliyorum.

Eşitsizlik katsayısını belirleme grafiği (grafik kağıdındadır). Bu sayfayı daha sonra çıkarın, sayfa numaralandırma için gereklidir.

Ev ağının hidrolik hesaplanması ve yüksek katlı tasarımı.

Tahmini maliyetleri belirledikten sonra drenaj ağının tasarımındaki bir sonraki adım, hidrolik hesabı ve yüksek katlı tasarımıdır. Hidrolik hesaplama ağ, boru hattındaki hız ve doldurma değerlerinin SNiP 2.04.03-85 gerekliliklerine uygun olması için bölümlerde boru hattının çapının ve eğiminin seçilmesinden oluşur. Yüksek katlı tasarım ağ, bir ağ profili oluşturmak ve ayrıca sokak ağının minimum döşeme değerini belirlemek için gereken hesaplamalardan oluşur. Hidrolik ağı hesaplarken Lukin tablolarını kullanıyorum.

Gereksinimler hidrolik hesaplama ve yüksek katlı

Ev ağı tasarımı.

Hidrolik hesaplamalar için aşağıdaki gereksinimleri kullanıyorum:

1. Bölümün tüm tahmini akış hızı başlangıcına girer ve uzunluğu boyunca değişmez.

2. Hesaplanan bölümde boru hattındaki hareket serbest akışlı ve düzgündür.

3. Yerçekimi ağlarının en küçük (minimum) çapları ve eğimleri SNiP 2.04.03-85 veya tabloya göre alınır. 5.1.

4. Tasarım akışı geçtiğinde borularda izin verilen tasarım dolumu standardı geçmemelidir ve SNiP 2.04.03-85'e göre tabloda verilmiştir. 5.2.

5. Belirli bir tasarım akış hızında borulardaki akış oranları, tabloda SNiP 2.04.03-85'e göre verilen minimum değerden az olmamalıdır.

6. Metalik olmayan borular için izin verilen maksimum akış hızı 4 m / s ve metal borular için - 8 m / s'dir.

Tablo 5.1

Minimum çaplar ve eğimler

Not: 1. Parantez içinde gerekçelendirme için kullanılmasına izin verilen eğimler verilmiştir. 2. Debisi 300 m3/güne kadar olan yerleşim yerlerinde 150 mm çapında boru kullanımına izin verilir. 3. Endüstriyel kanalizasyon için, uygun gerekçelerle, çapı 150 mm'den az olan boruların kullanılmasına izin verilir.

Tablo 5.2

Maksimum doldurma ve minimum hızlar

7. Kesit üzerindeki hareket hızı, bir önceki bölümdeki hızdan veya yan bağlantılardaki en yüksek hızdan az olmamalıdır. Sadece dik bir yerden sakin bir rahatlamaya geçen bölümler için hızda bir azalmaya izin verilir.

8. Aynı çaptaki boru hatları "su seviyesine göre" ve farklı olanlar "sheligas boyunca" bağlanır (çiftleşir).

9. Bölümden bölüme boruların çapları artmalıdır, arazi eğiminde keskin bir artışla istisnalara izin verilir.

10. Minimum döşeme derinliği iki değerden en büyüğü olarak alınmalıdır: h 1 = h pr - a, m,

h 2 = 0.7 + D, m,

burada h pr, belirli bir alan için SNiP 2.01.01-82, m'ye göre alınan standart toprak donma derinliğidir;

a - çapı 500 mm - 0,3 m'ye kadar olan borular için alınan bir parametre, daha büyük çaplı borular için - 0,5 m;

D - boru çapı, m.

Mordovia Cumhuriyeti'nin standart donma derinliği 2.0 m'dir.

h 1 = 2.0 - 0.3 = 1.7;

h2 = 0.7 + 0.2 = 0.9;

Bu alan için minimum döşeme derinliği 1,7 m'dir.

Ortalama yeraltı suyu derinliğinin 4,4 m olduğu varsayılmaktadır.

12. Debisi 9 - 10 l/s'nin altında olan bölümlerin "tasarım dışı" olarak alınması tavsiye edilir, borunun çapı ve eğimi minimuma eşit iken, hız ve dolum hesaplanmaz.

Ev ağı hesaplaması

Form 6'daki bir tabloya, her gravite bölümünün hesaplama sonuçlarını giriyorum. İlk olarak, sütunları ilk verilerle - 1, 2, 3, 10 ve 11. sütunlarla dolduruyorum (masraflar - form 5'in son sütunundan, uzunluk ve yükseklik - şehrin genel planına göre). Daha sonra aşağıdaki sırayla her bölüm için sırayla bir hidrolik hesap yapıyoruz:

Tablo 5.3

1. Bölüm memba ise, o zaman h 1 bölümünün başlangıcındaki boru hattının derinliği minimum h min'e eşit olarak alınır ve kabul edilen tip için yaklaşık çap minimuma eşit alınır. ağ ve drenaj sistemi (Tablo 5.1). Sahanın bitişik memba sahaları varsa, o zaman başlangıç ​​derinliğinin kabaca bu sahaların sonundaki en büyük derinliğe eşit olduğu varsayılır.

2. Boru hattının yaklaşık eğimini hesaplıyorum:

ben o = (h min - h 1 + z 1 - z 2) / l, (5.1)

nerede z 1 ve z 2 - sitenin başında ve sonunda arazi yüzeyi işaretleri;

l bölümün uzunluğudur.

Sonuç olarak, negatif bir eğim değeri de elde edilebilir.

3. Bilinen tasarım akış hızına göre gerekli çap D, dolgu h / D, akış hızı v ve eğim i olan bir boru hattı seçiyorum. A.A. Lukin'in tablolarına göre boru seçiyorum. Seçime minimum çapla başlıyorum, yavaş yavaş büyük olanlara geçiyorum. Eğim yaklaşık i 0'dan az olmamalıdır (ve boru çapı minimuma eşitse minimum eğimden az olmamalıdır - Tablo 5.1). Doldurma izin verilen değeri aşmamalıdır (tablo 5.2). Hız, ilk olarak, minimumdan (Tablo 5.2) ve ikinci olarak, bitişik alanlarda maksimum hızdan daha az olmamalıdır.

Bölümdeki debi 9-10 l/s'den az ise bölüm tasarım dışı sayılabilir: Çapı ve eğimi minimum kabul ediyorum ama dolum ve hızı seçmiyorum. 4, 5, 6, 7, 8 ve 9. sütunları dolduruyorum.

Düşüşü şu formülü kullanarak hesaplarım: ∆h = i l, m

nerede, ben eğim,

l - bölüm uzunluğu, m.

Metre cinsinden doldurma, çapa göre kesirlerde doldurma ürününe eşittir.

4. Başa bitişik tüm bölümlerden, konjuge olacak döşeme derinliği en fazla olan bölümü seçiyorum. Daha sonra çiftleşme tipini kabul ediyorum (mevcut ve çiftleşme bölümlerindeki boruların çapına bağlı olarak). Ardından, aşağıdaki durumlar mümkünken, bölümün başında derinlikleri ve işaretleri hesaplarım:

a) Konjugasyon "su ile" ise, bölümün başındaki su işareti, konjuge bölümün sonundaki su işaretine eşittir, yani. 13. sütundaki değerleri 12. sütuna yeniden yazarım. Daha sonra bölümün başlangıcındaki alt yükseltiyi hesaplarım, bu da bölümün başlangıcındaki zemin yüksekliği eksi bölüm başlangıcındaki derinliktir. bölümüne gidin ve sonucu 14. sütuna yazın.

b) Konjugasyon "raflar boyunca" ise, bölümün başındaki alt işareti hesaplarım: z d. = z d.opr. + D tr. - D tr.

nerede, z d.opr. - eşlenik bölümün sonundaki alt işaret, m.

D tr. - bitişik bölümdeki boru çapı, m.

D tr. - mevcut bölümdeki boru dimatr, m.

Bu değeri 14. sütuna yazarım. Daha sonra bölümün başındaki filigranı, yani bölümün başındaki alt işaretin toplamına eşit olan z d.init'i hesaplarım. ve derinliği bölümün başında belirtin ve 12. sütuna yazın.

c) Sahanın bir konjugasyonu yoksa (yani, pompa istasyonunun yukarısında veya sonrasında), sahanın başlangıcındaki taban kotu sahanın başlangıcındaki zemin yüzeyi kotu ile sahanın başlangıcındaki zemin yüzeyi kotu arasındaki farka eşittir. sitenin başındaki derinlik. Bölümün başındaki su işaretini önceki durumda olduğu gibi tanımlarım veya bölüm tasarım dışıysa, onu alt işarete eşit alır ve 12 ve 13. sütunlara tire koyarım.

İlk iki durumda, bölümün başlangıcındaki derinlik şu formülle belirlenir: h 1 = z 1 - z 1d.

5. Bölümün sonunda döşeme derinliğini ve işaretleri hesaplarım:

Alt işaret, bölümün başındaki alt işaret ile düşüş arasındaki farka eşittir,

Su işareti, bölümün sonundaki alt işaret ile bölümün metre cinsinden dolumu veya bölümün başındaki alt işaret farkı ile düşüş toplamına eşittir,

Yerleştirme derinliği, sitenin sonundaki su yüzeyinin kotları ile dibi arasındaki farka eşittir.

Yerleştirme derinliğinin belirli bir toprak türü için maksimum derinlikten daha büyük olduğu ortaya çıkarsa (benim durumumda maksimum derinlik 4.0 m'dir), o zaman mevcut bölümün başına bölgesel veya yerel bir pompa istasyonu koyarım, bölümün başındaki derinliği minimuma eşit alıyorum ve 3. noktadan başlayarak hesaplamayı tekrar ediyorum (bitişik alanlardaki hızı dikkate almıyorum).

13, 15 ve 17. sütunları dolduruyorum. 18. sütuna çiftleşme türünü, çiftleşme bölümünü, pompa istasyonlarının varlığını vb. yazabilirim.

Yerçekimi kanalizasyon şebekesinin hidrolik hesabını Form 6'da sunuyorum.

Drenaj ağının hidrolik hesaplama sonuçlarına dayanarak, drenaj havzalarından birinin ana kollektörünün uzunlamasına profilini oluşturuyorum. Ana kollektörün uzunlamasına bir profilinin inşası altında, güzergahını gaz pompa istasyonuna kadar olan bölümler boyunca arazinin bir kesiti üzerinde çizmek anlamına gelir. Grafik kısmında ana kollektörün boylamasına profilini temsil ediyorum. Yeraltı suyu betona karşı agresif olduğu için seramik boruları kabul ediyorum.

Grafik kağıdında bulunan nehrin enine kesitini buraya yerleştirin.

Sifonun hesaplanması.

Sifonun hidrolik hesabı ve tasarımı yapılırken aşağıdaki hususlara dikkat edilmelidir. aşağıdaki koşullar:

Çalışma hatlarının sayısı en az ikidir;

Çelik boruların çapı - 150 mm'den az değil;

Sifon güzergahı çimene dik olmalıdır;

Yan dallar, α ufkuna eğim açısına sahip olmalıdır - 20º'den fazla olmamalıdır;

Sifonun sualtı kısmının döşeme derinliği h - 0,5 m'den az değil ve çimenli yol içinde - 1 m'den az değil;

Berrak b'deki sifon hatları arasındaki mesafe 0,7 - 1,5 m olmalıdır;

Borulardaki hız, ilk olarak, 1 m / s'den az olmamalı ve ikinci olarak, besleme manifoldundaki hızdan daha az olmamalıdır (V d. ≥ V k.);

Giriş haznesindeki su işareti, sifona yaklaşan en derin kollektördeki su işareti olarak alınır;

Çıkış haznesindeki su işareti, sifondaki basınç kayıplarının toplamı kadar giriş haznesindeki su işaretinden daha düşüktür, yani. z dışarı. = z in. - ah.

Sifonun tasarım ve hidrolik hesaplama prosedürü:

1. Grafik kağıdında, sifonu aynı yatay ve dikey ölçeklerde döşemek yerine nehir profilini oluşturuyorum. Sifonun dallarını çiziyorum ve L uzunluğunu belirliyorum.

2. Sifondaki tahmini deşarj, hesaplanan alanlardaki maliyetlerle aynı şekilde belirlenir (yani Form 5'ten alıyorum).

3. Sifon V d'deki tasarım hızını ve çalışma hatlarının sayısını kabul ediyorum.

4. Shevelev'in tablolarına göre, bir borudaki hıza ve akış hızına göre boruların çapını seçiyorum, tahmini akış hızının çalışma hatlarının sayısına bölünmesine eşit; Birim uzunluk başına borulardaki basınç kaybını buluyorum.

7. Eşitsizliğe uyulmalıdır: h 1 ≥ ∆h avar. - ah,

burada h 1, dünyanın yüzeyinden giriş odasındaki suya olan mesafedir.

Bu orana uyulmazsa, koşul sağlanana kadar çizgilerin çapı artırılır. Bu çaptaki akış hızını ve sifonun normal çalışmasını bulunuz. Hız 1 m / s'den az ise, hatlardan biri yedek olarak alınır.

8. Sifonun çıkış haznesindeki su işareti hesaplanır.

Bizim durumumuzda, sifon 83 m uzunluğunda ve 33.13 l / s tasarım debisi. Sifon için 300 mm çapında bir kollektör (4-5) uygun olup, akış hızı 0,78 m/s, sifon arkasındaki boru hattındaki hız 0,84 m/s'dir. Ördek, altta ve yükselen dallarda - 10º'lik bir açıyla iki kola sahiptir. Giriş odasındaki su seviyesi 157,15 m, toprak yüzeyinden suya olan mesafe 2,85 m'dir.

2 çalışan sifon hattını kabul ediyoruz. Shevelev tablosunu kullanarak 16.565 l / s akış hızında alıyoruz Çelik borularçap 150 mm, su hızı 0.84 m/s, 1 m'de basınç kaybı - 0.0088 m.

Basınç kaybını hesaplıyoruz:

Uzunluk: ∆h 1 = 0.0088 * 83 = 0.7304 m.

Girişte: ∆h 2 = 0,563 * (0,84) 2 / 19,61 = 0,020 m.

Çıkış: ∆h 3 = (0.84 -0.84) 2 / 19.61 = 0 m.

4 dönüşte: ∆h 4 = 4 * (10/90) * 0.126 * (0.84) 2 / 19.61 = 0.002 m.

Genel: ∆h = 0.7304 +0.020 +0 +0.002 = 0.7524 m.

Sifonun çalışmasını acil modda kontrol ediyoruz: 33,13 l / s akış hızında ve 150 mm boru çapında. Hızı - 1.68 m / s ve birim yük kaybını - 0.033 buluyoruz. Basınç kaybını yeniden hesaplıyoruz:

Uzunluk: ∆h 1 = 0.033 * 83 = 2.739 m.

Girişte: ∆h 2 = 0,563 * (1.68) 2 / 19.61 = 0.081 m.

Çıkış: ∆h 3 = (0.84-1.68) 2 / 19.61 = 0.036 m.

4 dönüşte: ∆h 4 = 4 * (10/90) * 0.126 * (1.68) 2 / 19.61 = 0.008 m.

Genel: ∆h avar. = 2.739 +0.081 +0.036 +0.008 = 2.864 m.

Durumu kontrol ediyoruz: 2.85 ≥ (2.864-0.7524 = 2.1116 m). Koşul karşılandı. Normal çalışma sırasında boru hattını akış hızından geçmek için kontrol ediyorum: 33.13 m / s akış hızında ve 150 mm çapta. hız 1.68 m/s olacaktır. Ortaya çıkan hız 1 m/s den fazla olduğu için her iki hattı da çalışma hattı olarak kabul ediyorum.

Sifonun çıkışındaki su işaretini hesaplıyoruz:

z dışarı. = z in. - ∆h = 157,15 - 2.864 = 154.29 m.

Çözüm.

Kurs projesini yürüterek, hesaplama ve açıklama notunda sunulan ilk verilere dayanarak şehrin drenaj ağını hesapladık ve hesaplamalara göre grafik kısmını yaptık.

Bu kurs projesinde, toplam nüfusu 35351 olan Mordovya Cumhuriyeti'ndeki bir yerleşim yeri için bir drenaj ağı tasarlanmıştır.

Bu bölge için yarı ayrı bir drenaj sistemi seçtik, çünkü su tüketimi 2,21 m3/sn arzının %95'i, yani 5 m3/s'den az. Nüfusu 500 binden az olduğu için bu yerleşim için merkezi bir drenaj şeması da seçtik. ve çapraz bir şema, çünkü ana kollektörün döşenmesi, su kanalı boyunca, nesne bölgesinin alçaltılmış kenarı boyunca öngörülmüştür.