Tahmini su tüketimi tablosu. Tahmini atık su maliyetlerinin belirlenmesi

Kulübenin tasarlanan su temin sistemlerinin hesaplanması SNiP 2.04.01-85'e göre yapılacaktır.

Soğuk ve sıcak su tedarik sistemleri, tahmini su tüketicisi sayısına veya kurulu sıhhi teçhizata karşılık gelen su temini sağlamalıdır. İkinci su tüketimi q o (q o tot, q o h, q o c), l / s, çıkmaz şebeke bölümünde aynı su tüketicilerine hizmet veren çeşitli cihazlar için bir cihaza atanan su armatürleri ile (soğuk uçak sistemi için geçerlidir) Ek 3'e göre belirlenmelidir. Bizim durumumuzda en yakın kategori “Su temini, kanalizasyon ve 1500 ila 1700 mm uzunluğunda küvetli, duşlu apartman tipi konutlar” dır. Bu kategori için: ortalama günde toplam ve sıcak su tüketimi sırasıyla 300 ve 120 l; su tüketiminin en fazla olduğu saatte 15.6 ve 10 litre; ve aslında aranan ana değer, cihazın ikinci su tüketimidir: toplam - 0,3 l / s, sıcak veya soğuk 0,2 l / s.

Ağın tahmini bölümündeki maksimum ikinci akış hızı q (q tot, q h, q c), l / s, q \u003d 5 q o a formülü ile belirlenmelidir.

Sıhhi cihazların ağ bölümü üzerindeki etkisinin olasılığı P(P tot , P h , P c) aşağıdaki formülle belirlenir:

burada q hr,u en yüksek su tüketiminin saat başına su tüketimi oranıdır;

U, su tüketicilerinin sayısıdır;

N, alandaki cihaz sayısıdır;

Sistem için bir bütün olarak s / t cihazları kullanma olasılığı formülle bulunur.

burada q o, hr, adj'ye göre alınan cihaz tarafından / t ile saatlik su tüketimidir. 3

Maksimum saatlik su tüketimi q saat formül ile belirlenir, burada a, eke göre belirlenen katsayıdır. 4 sistem tarafından hizmet verilen toplam cihaz sayısına ve kullanım olasılıklarına bağlı olarak.

Soğuk su şebekesinin hesaplanması

Bu şebekenin hidrolik hesabı maksimum ikinci su akışına göre yapılmalıdır. Hesaplama yapılırken cihazlarda gerekli su basınçları (serbest basınçlar) sağlanmalıdır. Su hızı 3 m/s'yi geçmemelidir.

HV sistemi için hesaplama şeması, Şek. 4-2.

Pirinç. 4-2

En çok yüklenen dal doğru olandır (6-10), yani dikte eder. Son cihazdan (banyo) başlayarak parselleri numaralandırıyoruz. Parantez içindeki sayılar, alandaki cihaz sayısını gösterir.

Aşağıdaki gibi hesaplıyoruz:

sıhhi tesisatın çalışma olasılığını belirleyin P (binada aynı su tüketicilerine sahip tüm sistem için bir kez belirlenir);

Son bölümün sıcak su temini için debiyi içerdiği göz önüne alındığında, formüldeki maksimum saatlik ve ikinci debinin değerini değiştirerek bunun için P değerini ayrı ayrı belirlemek gerekir.

Ek 4'teki nomogram 2'ye göre, hesaplanacak olan q c alanındaki maksimum su akışını belirliyoruz. Bir su sayacı seçerken son bölümdeki (su sayacı birimi) değer kullanılır.

Su sayacı seçimi.

Su sayacından maksimum akış q c \u003d 0.48 l / s \u003d 1.728 m 3 / s; ortalama günde su tüketimi q u,m tot \u003d 0,25 m 3 / s

Aşağıdaki özelliklere sahip kanatlı tip SGV 1.5-90 su sayacını kabul ediyoruz

minimum akış hızı 0,03 m3/sa;

işletme gideri 1,5 m3/sa;

maksimum akış hızı 3 m3/sa;

hassasiyet eşiği - 0,015 m3 / s'den fazla değil;

günde maksimum su hacmi 45 m3'tür;

hidrolik direnç 14,5 m / (l / s) 2;

nominal delik çapı – 15 mm.

SNiP'ye göre, hesaplanan maksimum ikinci akış hızında sayaçtaki kayıpların 5 m'yi geçmediğini kontrol etmek gerekir.

h \u003d S * q 2 \u003d 14,5 * 0,48 2 \u003d 3,34 m Bu nedenle, kanat tipi bir su sayacını kabul ediyoruz.

Hidrolik hesaplama.

Doğrudan hidroliği hesaplarken, direnç özellikleri yöntemini kullanacağız S o , çünkü bunu kullanarak yan dalları eşitlemeden bile bölümlerdeki maliyetlerin gerçek değerlerini belirleyebilirsiniz.

Hesaplama algoritması:

önceden seçilmiş boru çaplarına göre (bkz. Tablo 2-1) kesitlerdeki su hareketinin hızını, değerinin 3 m/s'yi geçmediğini, dinamik basıncı, ardından Re sayısını ve Darcy katsayısını belirleriz.

Darcy katsayısı Altshul formülü kullanılarak bulunacaktır.

burada k e, bakır 0.01 mm için eşdeğer pürüzlülük katsayısıdır;

d borunun iç çapıdır, mm;

sitedeki yerel direnç katsayılarının Σ ζ değerlerini toplayın (yaklaşık olarak Ek 5'e göre alarak).

11. bölümden sonra şebeke bölünür, bu nedenle su ölçüm ünitesi bölümündeki ve hidrolik akümülatör ünitesindeki kayıplar toplam miktara dahil edilmemeli, ayrı noktalar olarak alınmalıdır. Ayrıca sayaçtaki kayıpları daha önce “Su sayacı seçimi” paragrafında belirledik, bu nedenle yerel dirençlere dahil edilmemelidir. Ve kuyunun yanından daldaki kayıpları belirlerken, sadece hidrolik akümülatör ile iki dalı birbirine bağlayan T arasındaki unsurları dikkate alıyoruz, çünkü Gerekli baskının kaynağı olarak hizmet eden kişidir. Üreticiye göre 1.8 m3/h debide su yumuşatıcıdaki kayıplar 7 m'dir.

Her iki branştaki kayıpları özetliyoruz, yerel dirençler için ortaya çıkan sayıya %10 ekleyerek; elde edilen değer, harici ağlardan ve kuyudan besleme için sistemdeki hidrolik kayıplardır, sırasıyla H tot ns ve H tot kuyu suyu m. Sanat.

Hesaplama sonuçları Tablo 4-1'de özetlenmiştir.

Bina girişinde gerekli basınç:

H tr =H tot +H geom +Hf; m. Sanat.

burada H geom, suyun binaya giriş noktası ile en uzak tüketici arasındaki geometrik yükseklik farkıdır; 8 m

H f - banyo için dikte eden s / t cihazındaki serbest basıncın değeri H f \u003d 3 m.

H tr ns \u003d 17.9 + 8 + 3 \u003d 28.9 m su. Sanat.

H tr kuyu \u003d 13,9 + 8 + 3 \u003d 24,9 m su. Sanat.

Sonuçların değerlendirilmesi:

Bina girişindeki basınç 3 atm'dir. ≈ 30 m. Sanat., yani, gerekli masrafları sağlamak için oldukça yeterli olacaktır.

Akümülatörün kontrol vanasında değeri 2,5 atm olarak ayarlamak gerekir. Ek olarak, dalgıç pompanın geliştirmesi gereken basıncın büyüklüğü artık bilinmektedir:

H tr n \u003d H tr kuyusu + H p + Δh \u003d 24,9 + 1,32 + 13 \u003d 39,20 m

40 m'lik bir kafa ile Kharkov işletmesi JSC "IMT" nin EVPB 0.26-40-U pompasını seçiyoruz. Sanat.

Sonuç: Bu soğuk su temin sistemi, tasarlanan çaplarla, tahmini su tüketimini sağlayabilecektir.

Sıcak su sirkülasyon şebekesinin hesaplanması gerekli değildir. Şebekenin iki paralel halka ile çevrilmesi nedeniyle, aynı çaplardaki direnci, soğuk su şebekesinin direncinden daha az olacaktır. Ek olarak, özel olarak işaretlenmiş bir alan dışında tüm sirkülasyon halkasının çapı 22 mm'dir.

Yerel direnç katsayıları

Akış hesaplama atıksuşebekelerin ve kanalizasyon tesislerinin hidroliğinin hesaplanması için gerekli.

Tahmini akış, şebekede kurulu tüm kurulumların tahmini geçerlilik süreleri boyunca geçmesi gereken maksimum atık su akışıdır.

Spesifiklere bağlı olarak çeşitli yapılar onlar için tahmini atık su tüketimi gün, saat ve saniyeye göre belirlenir. Kolaylık sağlamak için, günlük ve saatlik tüketim Q, metreküp cinsinden ve ikinci tüketim q - litre cinsinden belirlenir. Tahmini maliyetleri belirlemek için ortalama Q cp değerlerini bilmeniz gerekir.

Şebekelerin ve kanalizasyon tesislerinin hesaplanması ve tasarımı için temel göstergeler 2 atık su akış hızıdır: tahmini saatlik oran ve daha sık olarak türevi tahmini saniyedir. Günlük tüketim Q maks. gün de sıklıkla kullanılır. Bu parametre, kanalizasyon tesisini ve üretim kapasitesini karakterize eder, örneğin (kanalizasyon pompa istasyonu). Ayrıca, sistemin çalışmasıyla ilgili raporlama verilerine yansıtılması zorunludur.

Hesaplama formülleri

Evsel atık su için

Yaşam alanları

Ortalama harcama için:

Q cp.day \u003d p N p / 1000 m³ / gün;

Q cp.h \u003d p N p / (24 1000) m³ / s;

q sr.sec \u003d p N p / (24 3600) l / s.

P - 1 kişi başına ortalama su bertarafı normları (litre olarak);

N p - tahmini nüfus sayısı.

Maksimum harcama için:

Q maks gün = Q cp gün k gün = p N p k gün / 1000 m³/gün;

Q max.h \u003d p 1 N p k toplam / (24 1000) m³ / s;

q max.s = p 1 N p k toplam / (24 3600) l / s.

Burada k eşitsizlik katsayılarıdır: k günlük - günlük, k toplam - genel.

işletmeler

Evsel atıklar için:

Q cp.day \u003d n 2 N 2 / 1000 m³ / gün;

Q max.h \u003d p 2 N 3 k s / (T 1000) m³ / s;

q maks.sn = p 2 N 3 k saat / (T 3600) l / sn.

• p 2 - vardiya başına 1 işçi başına su tahliye oranı: sıcak dükkanlarda 45 litre, 25 litre - geri kalanında;
• N 2 - günlük çalışan sayısı;
• N 3 - maksimum sayıları ile vardiya başına çalışan sayısı;
• k saat - saatlik düzensiz su tahliye katsayısı: 3 25 l / kişi, 2.5 - 45 l / kişi su tahliye hızında;
• T, vardiyanın saat cinsinden süresidir.

Duş atık suyu için:

Q gün \u003d n 3 N 4 / 1000 m³ / gün;

q max.s = p 3 N 5 / (t 60) l / s.

• p 3 - bir kerelik duş için su tahliye oranı: özel bir sıhhi rejime sahip veya vücut kirliliğine yol açan endüstriler için 40 l / kişi; 60 l / kişi - işyerinde ve ayrıca kirlenmiş malzemeleri veya toksik maddeleri işlerken kirletici özelliklere sahip artan toz ve nem içeriği ile;
• N 4 - günlük duş prosedürü sayısı;
• N 5 - vardiya başına en fazla duş ziyareti sayısı;
• t - duş ağlarının süresi (hesaplamalarda 45 dakika dikkate alınır).

Proses atıksuları için

Bu durumda, akış hızının hesaplanması için ilk veriler, birim (mekanizma, makine) p4 başına su tahliye hızı ve M ekipman parçası sayısıdır:

Q technol.days \u003d n 4 M m³ / gün.

Özel amaçlı yerleşimler için tüketimin hesaplanması

Büyük ulusal ekonomik tesislerin inşaatçılarının vardiya kampları veya yerleşimleri kendi özelliklerine sahiptir. Bu tür yerleşimler için kanalizasyon tasarlama deneyimine dayanarak, tahmini atık su maliyetlerini belirlemek için bu tür öneriler geliştirilmiştir.

Yerleşik nüfustan çıkış suyunun deşarjı, belirli harcamalardan qyd belirlenebilir. Bu, konut sektöründe kanalizasyon şebekesinin birim uzunluğuna ilişkin değerdir. Tüketilen su hacimleri küçük olacak ve geliştirme nesnelerindeki dalgalanmalar da küçük olacaktır. Bu nedenle, toplam uzunluğu L olan ağın tasarım göstergesi olarak toplam spesifik tüketimin alınmasına izin verilir:

q yd = q maks.sn / L l/sn.

Bu, 1 lineer metre başına değerdir kanalizasyon şebekesi.

Ondan, sitenin bilinen uzunluğu ile seyahat masraflarını bulabilirsiniz:

q koymak \u003d q l hesabı yendi l / s

Ancak, hesaplananın üzerinde kalan alandaki su tüketimini ve bunun için yanal bağlantılardan (qtrans) - geçişten gelen akışı da hesaba katmak gerekir. Ardından, belirli bir doğrusal bölüm için toplam tahmini akış hızı

q hesap = q koy + q trans.

Alanda nispeten fazla su tüketen kamu veya endüstriyel yapılar (çamaşırhane, oto yıkama, hamam vb.) varsa bunların maliyeti ayrıca hesaplanmalıdır. Toplu nesneler olarak alınırlar. Bu yaklaşım aynı zamanda nadir binalar için de uygundur.

Her yapı veya bina için konsantre akış hızı qav belirlenir. Bu, bu nesne için maksimum değerdir. Doğrusal bölümde hesaplanan tüketim, ağın bu bölümünde yoğunlaşanların toplamına eşit olacaktır.

Her iki durumda da, tüm akışın ağın hesaplanan bölümünün üst kısmına (en başına) akacağı kabul edilir. Şebekenin belirli bir bölümünde atık akışının kabul edilen sabitliği, hesaplamayı kolaylaştırır.

> Bina girişinde tahmini soğuk su debisini (günlük, m3/gün; ortalama saatlik, m3/h; saniyede maksimum hesaplanan debi, l/s; maksimum saatlik debi, m3/h) belirleyin ve bir su sayacı

Daire sayısı n sq. = 30 ve ortalama doluluk V o = 4.5 kişi / m 2, tüketici sayısı U = V o n sq. ile merkezi sıcak su temini olan bir konut binası için ikinci ve saatlik su tüketimini belirleyin. 4,5 30 = 135 kişi. Her dairede şu sıhhi teçhizat bulunur: 1700 mm uzunluğunda küvet, lavabo, klozet, lavabo.

1. Binadaki musluk sayısını ayarlayın

N tot \u003d N \u003d 4 * 30 \u003d 120;

2. Uygulamaya göre. En yüksek su tüketimi saat başına tüketici başına 3 SNiP 2.04.01-85* su tüketim oranları:

q toplam sa,u = 15.6 l/sa; - genel

q h sa,u = 10 l/sa; - sıcak su

q c sa,u = 15,6 - 10 = 5,6 l/sa. - soğuk su

3. Aynı tabloya göre, bir sıhhi tesisatın su tüketim oranı:

qtot o = 0,3 l/s (qtot o,hr = 300 l/h); - genel

qc o = 0,2 l/s (qc o,hr = 200 l/s); - soğuk su

4. Cihazların eyleminin ikinci olasılığını aşağıdaki formüle göre belirleriz:

5. NP ürününün değerini ve SNiP 2.04.01-85* Ek 4'e göre katsayıların değerlerini buluyoruz. Ara değerler b tam enterpolasyon ile bulunur.

NcPc \u003d 135 * 0.0078 \u003d 1.053 bc \u003d 0.99656;

NP = 1.05 b = 0.995

NP = 1.10 b = 1.021

6. Soğuk suyun maksimum ikinci akışını belirleyin:

q c = 5*q c o ? b c \u003d 5? 0.2? 0.99656= 0.99656 l/s;

7. Cihazların saatlik çalışma olasılığını aşağıdaki formülle belirleyelim:

8. NP hr ürününün değerini ve SNiP 2.04.01-85* Ek 4'e göre b hr katsayılarının değerlerini buluyoruz. B hr'nin ara değerleri tam enterpolasyon ile bulunur.

NcP c hr \u003d 135 * 0.028 \u003d 3.78; bc sa = 2.102288;

NP saat = 3,7 b = 2,102

NP saat = 3,8 b = 2,138

9. Maksimum saatlik tüketimi belirleyin soğuk su aşağıdaki formüle göre m3/h cinsinden:

q ile hr = 0.005*q, o,hr ile ? b sa \u003d 0.005?200? 2.102288 \u003d 2.102288 m 3 / s

10. SNiP 2.04.01-85* Ek 3'te şunları bulabilirsiniz:

300 - 120 = 180 litre günlük pik tüketim.

11. Maksimum su tüketimi T, h dönemi (gün, vardiya) için ortalama saatlik soğuk su tüketimi, m3 / h, aşağıdaki formülle belirlenir:

q T = = = 1.0125 m3 / sa

> Beraberlik devre şeması Köyün su temini. Sistemin ana unsurlarının amacını açıklayın

> Yerleşim suyu temin cihazı

Su temini için Yerleşmeler açık rezervuarlardan (nehirler, göller) veya yeraltı kaynaklarından su kullanın. Açık rezervuarlardan gelen su, patojenik bakteriler ve çeşitli safsızlıklar içerir, bu nedenle temizlik ve dezenfeksiyon gerektirir. Yeraltı suyu genellikle böyle bir arıtma gerektirmez. Su temini sistemleri tasarlanırken, kendisine uygulanan teknik ve ekonomik gereklilikler de dikkate alınır: 1) maksimum tüketim saatlerinde sudaki yerleşim ihtiyaçlarının sağlanması; 2) ana ve çeyrek içi düzenleme su şebekeleri devreye alınan tüm tesislere su temini sağlamak; 3) tüketicilere sağlanan suyun düşük maliyeti; 4) görevi yerleşime gerekli sıhhi-hijyenik ve teknik su temini seviyesini sağlamak olan operasyonel bir hizmetin oluşturulması.

Nehirden su alımı genellikle (nehir boyunca sayılan) yerleşim yerlerinin üstünde veya endüstriyel Girişimcilik Bu, su girişine giren suyun kirlenmesini azaltır. Daha sonra bir yerçekimi boru hattı 2 aracılığıyla kıyı kuyusuna 3 girer ve birinci asansörün 4 pompaları tarafından içinde bulunan askıda katı maddelerin çoğunun sudan düştüğü 5 çökeltme tanklarına gönderilir. Süspansiyonların çökelme sürecinin hızlandırılması, suya pıhtılaştırıcılar eklenerek elde edilir - kimyasal maddeler, suda bulunan tuzlarla reaksiyona girerek pul oluşumuna neden olur. İkincisi hızla suda çökelir ve asılı parçacıkları sürükler. Ayrıca, su yerçekimi ile akar tedavi Hizmetleri 6, burada önce filtrelerde bir granüler malzeme tabakasından (kuvars kumu) süzülür ve ardından sıvı klor ilave edilerek dezenfekte edilir.

Bu amaçla bakterisit etkisi daha fazla olan ve suya klorlanmasından daha yüksek bir tat veren ozonlama tesisleri kullanılmaktadır (ozon, havadan elektrik deşarjı ile elde edilmektedir).

Arıtılmış ve dezenfekte edilmiş su, ikinci asansörün 8 pompalarının suyu ana borulara 9, su kulesine 10 ve daha sonra ana 11 ve dağıtım boru hatları 12 yoluyla binalara tüketicilere girdiği rezerv tanklarına 7 akar.

çit için yeraltı suyu boru şeklindeki kuyular akiferlerden düzenlenir - bir çelik boru kolonu ile sabitlenmiş kuyular.

Kuyunun üstünde bir köşk şeklinde bir üst yapı yaparlar. Kuyunun alt kısmında, içinden suyun aktığı bir filtre düzenlenmiştir. Suyun kaldırılması genellikle, onu toplama tanklarına veya doğrudan su tedarik şebekesine besleyen santrifüj pompalar tarafından gerçekleştirilir.

Su temini şebekeleri çelik, basınçlı, dökme demir, betonarme ve asbestli çimento borularından düzenlenmiştir. Bu ağların ekipmanı, onarım veya kaza durumunda ağın ayrı bölümlerini kapatmaya yarayan valflerdir; yangınları söndürmek için içlerinden su almaya yarayan yangın hidrantları ve katlanabilir kolonlar.

100 mm'den fazla olmayan bir boru çapına sahip ev ve içme suyu boru hatlarının ölü uçlar olarak düzenlenmesine izin verilir (bir dizi ayrı dal şeklinde). Ağın büyük çaplarında, birkaç kapalı halkadan oluşan bir halka ile düzenlenmiştir (Ek 1); ring şebekesi herhangi bir noktada zarar görse dahi tüm tüketicilere kesintisiz su temini sağlar.

havalandırma bina su temini kanalizasyon

Görev 3. Dahili kanalizasyon şebekesinin cihazlarını tanımlayın, yapısal elemanlar, onların amacı. Kanalizasyon şebekelerinin bağlantı şeklindeki kısımlarını belirtin