Bir konut binası için su temininin hidrolik hesaplanması. Girmek. Su ölçüm ünitesinin yeri

Konut binalarının su temini sistemleri çıkmaz sokak boru sistemlerişunları içerir: binanın girişindeki su giriş noktaları (ana boru hatlarının giriş kolları); su ölçüm ünitesi, kontrol ve pompalama ekipmanı; ev içi dağıtım boru hatları ve su dağıtım sisteminin yükselticileri; su katlama cihazları ve binanın su temin sistemlerine teknolojik bağlantılar.

Hidrolik hesaplama su temini şebekesi iki versiyonda üretilebilir: tasarım ve doğrulama. Bir binanın su temin sisteminin tasarım aşamasında hidrolik hesaplamasının amacı, iç dağıtım boru hatlarının optimal kesitlerini belirlemek, sisteme girişte gerekli su akış hızını ve basıncını hesaplamak ve standardın gerekçesini hesaplamaktır. ağın en uzak su dağıtım düğümlerindeki su tüketimi göstergeleri.

Hidrolik hesaplama yöntemi birkaç aşamadan oluşur.

1. Aksonometrik bir plan oluşturuluyor tesisat sistemi Teknik ve yangın güvenliği sistemleri de dahil olmak üzere, su temin sisteminin binanın tüm su dağıtım birimlerine (sıhhi tesisatlar) kattan kata dağıtıldığı evler.

2. Aksonometrik diyagramda aynı çaptaki doğrusal tasarım bölümlerinin uzunlukları belirlenir. Su teminini hidrolik olarak hesaplarken, sistemi bölümlere ayırmak, dikte edilen (en uzak ve en yüksek konumdaki) su toplama noktasından başlayarak yapılmalıdır.

3. Her bölümün koşullu su tüketimi, şebeke branşmanında bulunan su armatürlerinin sayısına göre belirlenir. Su tüketim düğümlerinin sayısı tasarım şemasına göre belirlenir.

4. Standart akış hızına göre Vn 0,7 ila 1,5 m/s arasında su şebekesinin izin verilen bölümlerinin çapları hesaplanır. Elde edilen sonuçlara dayanarak hidrolik hesaplamaların özet tablosu derlendi su boruları. Çap hesaplamaları buna göre yapılır. metodolojik öneriler SNiP. Her sahadaki su tüketimi aşağıdaki formülle belirlenir:

q = 5 q o a ,

Nerede qo - su dağıtım cihazlarının maksimum akış hızı, l/s;

a=PN - su tedarik sisteminin su besleme cihazlarının eşzamanlı olarak açılma olasılığının çarpımı tarafından belirlenen katsayı ( R ) belirli bir alandaki cihaz sayısına göre ( N ).

5. Boru hattı bölümlerindeki basınç kayıpları aşağıdaki formül kullanılarak belirlenir:

Nerede Ben - sahanın hidrolik eğimi;

ben - bölümün uzunluğu;

k l - değeri ağın amacına bağlı olan katsayı. Bir su temin sistemini hidrolik olarak hesaplarken, ekonomik olarak - içme ağları konut ve kamu binaları k l = 0,3.

Yükselticilerin kesit kombinasyonu durumunda, iç su besleme sisteminin hidrolik hesaplaması sırasındaki düğüm basıncı kayıpları aşağıdaki formül kullanılarak belirlenmelidir:

Nerede F - değeri su kaynağının türüne bağlı olan katsayı (evsel su kullanım şebekeleri için) F = 0,5; yangın suyu temini sistemleri için F = 0,3);

M - su temin ağındaki yükselticilerin sayısı.

6. Su boruları için hidrolik hesap tabloları kullanılarak şebekedeki toplam basınç kayıpları belirlenir. Seçilen her alan için elde edilen veriler özetlenir ve istenen sonucu verir:

Ntoplam = N 1 + N 2 + …+ N n ,

binanın su temin sisteminin girişinde gerekli basıncın belirlendiği esasına göre. Karşılaştırmak Ntr ana su şebekelerinin sağladığı basınçla birlikte ilave kurulum yapılması gerektiği sonucuna varmamızı sağlar. pompalama ekipmanı. Sıcak su temininin hidrolik hesaplama prosedürü yukarıdaki metodolojiye karşılık gelir.

SAYFA 2

Moskova Devlet Üniversitesi

teknolojiler ve yönetim. KİLOGRAM. Razumovski

İlk Kazak Üniversitesi

Penza şubesi

YANGIN GÜVENLİĞİ DAİRE BAŞKANLIĞI

DERS PROJESİ

"Yangınla mücadele suyu temini" disiplininde

Ders: "Dış hidrolik hesaplama

yerleşimin entegre su temin sistemi"

_________ Alekseev D.A., __ tarafından tamamlandı

(Tam ad, grup numarası)

12zP4 ______

Bilim danışmanı______Teknik Bilimler Adayı, Doçent,

(akademik derece, akademik unvan, tam ad)

__________ Tarantsev Konstantin Valentinoviç

Savunma tarihi:

"____" _________________ 20____

Seviye________________

___________________________

(bilimsel süpervizörün imzası)

Penza, 2015

Başlangıç ​​verileri……………………………………………………………………….3

1. Kabul edilen su temin planının gerekçesi…………………..4

2. Su tüketicilerinin belirlenmesi ve köy ve işletmenin evsel, içme, sanayi ve yangın ihtiyaçları için gerekli su tüketiminin hesaplanması……………………………………………………………… ………..............5

2.1. Su tüketicilerinin belirlenmesi……………………………………………………5

2.2. Evsel, içme ve üretim ihtiyaçları için gerekli su tüketiminin hesaplanması……………………………………………………….5

2.3. Yangın söndürme amaçlı tahmini su tüketiminin belirlenmesi......7

3. Şehir su şebekesinin hidrolik hesabı……………..9

4. NS-P'nin çalışma modunun belirlenmesi……………………………14

5. Su boru hatlarının hidrolik hesabı…………………………….13

6. Su kulesinin hesaplanması………………………………………16

6.1. Bir su kulesinin yüksekliğinin belirlenmesi……………………16

6.2. Bir su kulesinin tank kapasitesinin belirlenmesi……………..16

7. Tankların hesaplanması Temiz su………………………………….17

8. İkinci kaldırma pompa istasyonu için pompa seçimi………18

Ek 1……………………………………………………..19

Ek 2……………………………………………………..20

Ek 3……………………………………………………..21

Ek 4……………………………………………………..22

Ek 5……………………………………………………..23

Ek 6………………………………………………………..24

Ek 7……………………………………………………..25

Ek 8………………………………………………………..26

Ek 9……………………………………………………..27

Ek 10.……………………………………………………...28

Ek 11……………………………………………………29

Referans listesi……………………………….30

Tasarım için ilk veriler.

Tablo Bölgeye ilişkin ilk veriler

Tablo 2 Bir sanayi kuruluşu için başlangıç ​​verileri

1. Kabul edilen su temini planının gerekçesi.

Göreve göre, bir köy ve bir yeraltı su kaynağından (artezyen kuyusu) su alımı olan bir işletme için birleşik kamu hizmeti, içme, sanayi ve yangınla mücadele düşük basınçlı su temin sisteminin bir diyagramı önerilmektedir.

Artezyen kuyusu şehrin dışında, sıhhi bir bölgede bulunmaktadır. Bu çözüm, inşaat yapılmadan şebekeye yeterli kalitede su sağlanmasını sağlamalıdır. tedavi Hizmetleri. Aynı zamanda su şebekesinin maliyeti de azalır. Kuyu içerir dalgıç pompalar ilk yükseliş (NS- BEN ), temiz su deposuna su beslemesi sağlar.

Su kaynağı oluşturmak (yangın söndürme için acil durum kaynağı dahil) ve ayrıca NS-'nin ortak çalışmasını sağlamak için bir temiz su deposu kurulur. BEN (üniform beslemeli) ve NS- II (düzensiz besleme ile).

Ayrıca ikinci asansör için bir pompa istasyonu sağlanmıştır (NS- II ). Temiz bir su deposundan su alıp (gerekli basınçta ve belirtilen debide) su kulesine verilmesini sağlamak için tasarlanmıştır.

Su şebekesinin başlangıcında alanın en yüksek kotunda doğal bir tepe üzerinde su kulesi bulunmaktadır. Bir su kulesinin inşası gerekli çünkü... Şehir (ve işletme) tarafından günün saatlerine göre su tüketiminde ve kaldırma pompalarıyla temininde eşitsizlik var II . Su tüketiminin günün saatlerine göre eşitsizliği daha belirgindir. küçük boyutlarşehirler. Bu nedenle NS pompaların sağladığından daha az suyun tüketildiği saatlerde, II fazlası su kulesine gider. NS- pompalarının sağladığından daha fazla suyun tüketildiği saatlerde II , su bir su kulesinden geliyor.

2. Su tüketicilerinin belirlenmesi ve köy ve işletmenin ev, içme, sanayi ve yangın ihtiyaçları için gerekli su tüketiminin hesaplanması.

2.1. Su tüketicilerinin belirlenmesi.

Entegre su temini şunları sağlamalıdır: konut binalarında ev ve içme ihtiyaçları, kamu binalarında su tüketimi, sokakların ve yeşil alanların sulanması için su tüketimi, çeşmelerin işletilmesi vb. için su tüketimi, işletmelerde ev ve içme tüketimi, su işletmelerin endüstriyel ihtiyaçları için tüketim, köyde yangın söndürme amaçlı su tüketimi ve sanayi kuruluşu.

2.2. İçme ve üretim ihtiyaçları için gerekli su tüketiminin hesaplanması.

2.2.1. ŞEHİR.

Ana tüketici olduğu için su tüketimini şehirle birlikte belirlemeye başlıyoruz.

2.2.1.1. Tahmini (yıllık ortalama) günlük su tüketimi Q GÜN.M m 3 Ev ve içme ihtiyaçları için /gün aşağıdaki formülle belirlenecektir:

Q DAY.M =  (q F N F )/1000 = 150*28000/1000 = 4200 m 3 gün

nerede q Ж = Kişi başına 150 l/gün spesifik su tüketimi, tabloya göre alınmıştır. 1 SNiP 2.4.02-84; N VE =28000 kişi tahmini sakin sayısı.

2.2.1.2. Nüfusa gıda sağlayan sanayinin ihtiyaçları için su tüketimi ve hesaplanmayan giderler dikkate alındığında günlük tüketim %10-20 oranında artar (madde 2.1, SNiP 2.04.02-84* not 4):

Q 1 DAY.M = (1.1-1.2)Q DAY.M = 1.15*4200 = 4830 m3 /gün.

2.2.1.3. Tahmini tüketim, en fazla su tüketiminin olduğu gün başına su Q GÜN MAX m3 /gün aşağıdaki formülle belirlenir:

Q DAY.MAX = K DAY.MAX Q 1 DAY.M = 1,3*4830 = 6279 m3 /gün.

K DAY.MAX nerede su tüketiminin günlük eşitsizlik katsayısı SNiP 2.04.02-84* K'nın 2.2 maddesine göre belirlenir. MAX GÜN = 1,1 - 1,3. GÜNLÜK MAX'A Nüfusun yaşam tarzını, işletmelerin çalışma şeklini, binaların iyileştirme derecesini, mevsime ve haftanın gününe göre su tüketimindeki değişiklikleri dikkate alır. Küvetsiz dahili su temini ve kanalizasyon ile donatılmış binalar için K GÜNLÜK MAKS = 1,3.

2.2.1.4. Tahmini saatlik su akışı q H.MAX formülle belirlenir:

q H.MAX = K H.MAX Q DAY.MAX /24 = 1,7*6279/24 = 445 m3 /gün.

nerede K H.MAX İfadeyle belirlenen su tüketiminin saatlik eşitsizlik katsayısı:

K Ch.MAX =  MAX  MAX = 1,4*1,2 = 1,68.

burada  MAX - binaların iyileştirme derecesini, işletmelerin çalışma modunu ve diğer yerel koşulları dikkate alan bir katsayı, dahili su temini ile donatılmış binalar için SNiP 2.04.02-84*: madde 2.2 ve tablo 2'ye göre benimsenmiştir ve küvetsiz kanalizasyon kabul edilmeli MAKS = 1,4.

 MAX = 1,2 - bir yerleşim yerinde yaşayanların sayısını dikkate alan katsayı, SNiP 2.04.02-84*'ün 2.2 maddesine ve tablo 2'sine göre benimsenmiştir.

K CH.MAX = 1.7 Talimatların Ek I'ine göre en yakın tabloyu kabul ediyoruz...

2.2.1.5. Çamaşırhanede ev ve içme ihtiyaçları için su tüketimi aşağıdaki formülle belirlenir:

Q ÇAMAŞIR = q ÇAMAŞIR N /1000'DEN İTİBAREN = 75*1200/1000 = 90 m3 /gün.

nerede q AKLAMA = 75 l/kg kamu binaları için tüketicilerin günlük su tüketim oranı SNiP 2.04.01-85 Ek 3'e göre benimsenmiştir; NİTİBAREN = 1200 kg kuru çamaşır metre sayısı.

2.2.1.6. Çamaşır suyu tüketiminin saatlik eşitsizlik katsayısı, Talimatların Ek 1'ine göre belirlenir... H = 1.

2.2.1.7. Şehirdeki toplam su tüketimi:

Q günü dağları = Q DAY MAX + Q WARNING = 6279 + 90 = 6369 m3 /gün.

2.2.2. ŞİRKET.

2.2.2.1. Vardiya başına su tüketimini belirliyoruz Q bkz. x-p pr:

Q cm.x-p pr = (q 1 N.X-P N SM)/1000 = 25*200/1000 = 5 m3 /cm.

burada q 1 N.H-P = SNiP 2.04.02-84* madde 2.4 ve SNiP 2.04.01-85 Ek 3 uyarınca kabul edilen, vardiya başına kişi başına 25 l/kişi su tüketim oranı; N SANTİMETRE = 200 kişi vardiya başına işçi sayısı (atandığı şekilde);

2.2.2.2. Günlük su tüketimi Q day.kh-p pr:

Q gün.x-p pr = Q cm.x-p pr n CM = 5*2 = 10 m3 /gün.

nerede n SM = 2 vardiya sayısı (atandığı şekilde).

2.2.2.3. Sanayi işletmelerinin evlerinde vardiya başına duş kullanımı için su miktarı Qcm duş:

Q cm duş = 0,5  N C = 0,5*1*36 = 18 m3 /saat.

nerede  = 1 saat - vardiyadan sonraki duş süresi (Ek 3); 0,5 m 3 /h - bir duş filesi üzerinden su tüketim oranı (Ek 3) NC duş filesi sayısı, adet.

NC = N 1 CM /5 = 180/5 = 36 adet.

burada N 1 SM = 90*200/100 = 180 kişi vardiya sonrası duş alan işçi sayısı (görevlendirildiği şekilde). Bir saat boyunca bir duş filesi altında sıhhi standartlar, 5 kişi yıkıyor.

2.2.2.4. Duş başına günlük su tüketimi Q günlük duş:

Q gündüz duşu = Q cm duş n CM = 18*2 = 36 m3 /saat.

2.2.2.5. İşletmenin üretim ihtiyacına yönelik su tüketimi belirtilen şekilde alınır. Q SM P = 350 m3 /shift, vardiya saatlerine eşit olarak dağıtılır (üretimin durmadığı bir saatlik öğle yemeği molası içeren yedi saatlik vardiya). Yedi saatlik vardiyalar kabul edilmektedir; sabah 8'den akşam 4'e kadar - ilk vardiya; 16 saatten 24 saate kadar ikinci vardiya.

2.2.2.5.1. Saatlik su tüketimi:

q h pr = Q SM P /  SM = Q SM P /8 = 350/8 = 43,75 m3 /h.

2.2.2.5.2. Üretim ihtiyaçları için günlük su tüketimi:

Q günü p = Q SM P n SM = 350*2 = 700 m3 /gün.

2.2.2.6. İşletmede günlük toplam su tüketimi:

Q günü pr = Q günü.x-p pr + Q günü duşu + Q günü p =700 + 36 + 10 = 746 m3 /gün.

2.2.3. Köy ve işletme için günlük toplam tüketim:

Q günü ob = Q günü dağları + Q günü pr = 6369 + 746 = 7115 m3 /gün.

Günün saatlerine göre toplam su tüketimi tablosunu derliyoruz (Tablo 1).

Tablo 1'in 11. sütununa göre, kombine su tedarik sisteminin günün saatine göre su tüketiminin bir grafiğini oluşturuyoruz (Şekil 1).

2.3. Yangın söndürme için tahmini su tüketiminin belirlenmesi.

Nüfusun yoğun olduğu bölgelerde ve endüstriyel işletmelerde harici yangın söndürme için tahmini su tüketimi, SNiP 2.04.02-84* paragraflarına göre belirlenir. 2.12-2.23 ve SNiP 2.04.01-85 paragraflarına göre dahili yangın söndürme için. 6.1-6.6.

Nüfuslu alanlara ve endüstriyel işletmelere hizmet veren entegre su temini sistemleri için tahmini eşzamanlı yangın sayısı, işletmenin alanına ve nüfuslu bölgedeki sakinlerin sayısına bağlıdır (SNiP 2.04.02-84*'ün 2.23. maddesi).

Dahili yangın söndürme için tahmini su tüketimi ve yerleşim alanlarındaki tahmini jet sayısı, binanın amacına, yüksekliğine (kat sayısı), hacmine ve endüstriyel işletmelerde binaların yangına dayanıklılık derecesine, üretim kategorisine bağlıdır. yangın tehlikesi, binaların hacmi.

2.3.1. Şehirdeki su temin sistemi entegre olacak şekilde tasarlandığından, SNiP 2.04.02-84*, madde 2.23'e göre 28.000 nüfuslu iki eşzamanlı yangını kabul ediyoruz (madde 2.12, tablo 5 SNiP 2.04.02) -84*) yangın başına 20 l/s su tüketimine sahip iki katlı bir binada

Q dağları açık havada yanıyor = 2*20 = 40 l/s.

2.3.2. Çamaşırhanesi olan bir köyde dahili yangın söndürme için su tüketimi, hacim 10.000 m3 3 , SNiP 2.04.01-85, madde 6.1, tabloya göre. 1, 2,5 l/s kapasiteli bir jeti kabul ediyoruz:

Q çamaşır, harici = 1*2,5 = 2,5 l/s.

2.3.3. SNiP 2.04.02-84*, madde 2.22'ye göre, işletme alanı 150 hektardan fazla olduğu için işletme iki eşzamanlı yangını kabul etmektedir. Madde 2.14'e göre tablo. 8, notlar 1 SNiP 2.04.02-84*, hacmi 200 bin m olan bir bina için tahmini su akışı 3 Q pr 1 dışında yangın = 40 lt/s ve hacmi 300 bin m olan bir bina için 3 Q pr 2 dışında yangın = 50 l/sn. Böylece,

Q pr yangın açık havada = 40 + 50 = 90 l/sn.

2.3.4. SNiP 2.04.01-85, madde 6.1'e göre tablo. Şekil 2'de, işletmenin endüstriyel binalarında dahili yangın söndürme için tahmini su tüketimi, her biri 5 l/s kapasiteli üç jet oranında alınır, o zaman:

Q pr yangın girişi = 3*5 = 15 l/s.

2.3.5. Q dağları = Açık havada Q dağları + Q iç mekan çamaşırları = 40 + 2,5 = 42,5 l/s.

2.3.6. Q pr yangın = Q pr yangın dış mekan + Q pr yangın = 90 + 15 = 105 l/s.

2.3.7. Q dağları amplifikatörü< Q пр пож bu nedenle SNiP 2.04.02-84*'ün 2.23. maddesine göre şehirdeki ve işletmedeki yangın söndürme amaçlı su tüketimi, işletmedeki su tüketiminin ve şehirdeki tüketimin% 50'sinin toplamı olarak belirlenir:

Q ateşi = 0,5 Q dağ ateşi + Q pr ateşi = 0,5*42,5 + 105 = 126,25 l/sn.

3. Köy su şebekesinin hidrolik hesabı.

Maksimum ekonomik ve endüstriyel su tüketiminde (normal zamanlarda) ve yangın durumunda su şebekesinin hidrolik akışını iki kez gerçekleştiriyoruz. Hidrolik hesaplamanın amacı şebekedeki basınç kaybını belirlemektir.

3.1.Maksimum ekonomik ve endüstriyel su tüketiminde (normal zamanlarda).

Maksimum su tüketiminin saat başına toplam su tüketimi 490,8 m 3 /h = 136,33 l/s, işletmenin konsantre debisi dahil 45,63 m 3 /h = 12,67 l/s ve konsantre çamaşır akışı 5,625 m 3 /saat =1,56 l/sn.

Figür 3. Hesaplama şeması su temini ağı.

3.1.1. Düzgün dağıtılmış akış hızını tanımlayalım:

Q dispos = Q toplam (Q pr + Q laun ) = 136,33 (12,67 + 1,56) = 122,1 l/sn.

3.1.2. Spesifik tüketimi belirleyelim:

q atım = Q dis konum / L = 122,1/6400 = 0,019 l/s.

L = Σlj = 800 + 1000 + 600 + 1000 + 1000 + 400 + 400 + 1200 = 6400 m.

3.1.3. Formülü kullanarak seyahat seçimlerini belirleyelim. Q koymak j = l j q vuruş . Sonuçları Tablo 2'de özetliyoruz.

3.1.4. Seyahat masraflarını belirleyelim:

q düğüm = 0,5(Q koy 1-2 + Q koy 7-1 ) vesaire. Sonuçları Tablo 3'te özetliyoruz.

3.1.5. Düğüm maliyetlerine konsantre maliyetleri ekleyelim. 5. noktadaki düğümsel akış hızına işletmenin konsantre akış hızını, 3. noktadaki çamaşırların konsantre akış hızını ekliyoruz. Şekil 4'te düğüm akış hızlarının değerlerini gösterelim.

Şekil 4. Su temin şebekesinin düğüm akış hızlarına sahip tasarım diyagramı.

3.1.6. Ağ bölümleri boyunca su akışlarının ön dağıtımını yapalım. 3.1.6.1. Bunu öncelikle maksimum ekonomik ve endüstriyel su tüketiminde (yangınsız) su şebekesi için yapalım.

Bir dikte noktası seçelim, yani. su temininin son noktası. Bu, 5. noktadır. İlk önce, 1. noktadan 5. noktaya kadar su hareketinin yönlerini özetleyelim (bkz. Şekil 4). Su akışları 5 noktasına 3 yönde yaklaşabilir:

1: 1-2-3-4-5;

2: 1-7-4-5;

3: 1-7-6-5.

Düğüm 1 için aşağıdaki ilişki sağlanmalıdır: q 1 + q 1-2 + q 1-7 = Q h toplam. q 1 ve Qtot miktarları. q 1-2 = 70 l/sn alıyoruz. Daha sonra:

q 1-7 = Q toplamı q 1 q 1-2 = 136,33 11,4 70 = 54,88 l/sn.

q 7-4 = 10 l/sn alıyoruz.

Benzer şekilde şunu elde ederiz:

54,88 19,08 10 = 25,8 l/sn.

25,8 13,35 = 12,45 l/sn.

düğüm 2: q 2-3 = q 1-2 q 2 = 70 17,17 = 52,83 l/s.

52,83 16,82 = 36,01 l/sn.

36,01 26,71 + 10 = 19,3 l/sn.

Kontrol edin: q 5 = q 4-5 + q 6-5 = 19,3 + 12,45 = 31,75 l/sn.

3.1.6.2. Yangın durumunda.

Bir yangın durumunda, su şebekesi, bir sanayi kuruluşunda duş, bölgeyi sulama vb. giderler hariç, diğer ihtiyaçlar için maksimum saatlik su tüketiminde yangın söndürme için su teminini sağlamalıdır. (madde 2.21. SNiP 2.04.02-84*). Duş için su tüketimi dikkate alınmadan maksimum su tüketiminin saati değişmez. Ayrıca suyun maksimum tüketildiği saatlerde duş kullanılmamaktadır. Bu nedenle, yangın söndürme için kullanılan su akışını 5. noktadaki düğüm akışına ekliyoruz:

q 1 5 = q 5 + Q = 31,75 +126,25 = 158 l/sn.

Çünkü Q 1tot = Q toplam + Q konum. = 136,33 + 126,25 = 262,58 l/sn. > Q toplamı = 136,74 ise, yangın sırasında düğüm noktası akış hızları, yangın olmadan düğüm noktası akış hızlarından farklı olacaktır. Yangın olmadan yapıldığı gibi, yangın sırasında da düğüm maliyetlerini belirleyelim. Bu durumda konsantre maliyetlerin şöyle olacağını dikkate alacağız:

Q pr = 12,67 l/sn; Q çamaşır = 1,56 l/sn; Q = 126,25 l/sn.

Sonuçları Tablo 3’e yazacağız.

Düzgün dağıtılmış akış şuna eşit olacaktır:

Q 1 dispos = Q 1tot (Q pr + Q pozh + Q laun ) = 262,58 (12,67 + 126,25 + 1,56) = 122,1 l/sn = Q yarışları = 122,1 l/sn. Bu nedenle seyahat seçimleri değişmeyecektir.

Şebeke bölümleri boyunca su akışlarının ön dağıtımını yapalım (madde 3.1.6'yı dikkate alarak ve yalnızca değiştirerek) Qtoplam Q1tot):

q 1-2 = 104 l/sn alıyoruz.

düğüm 1: q 1-7 = Q 1toplam q 1 q 1-2 = 262,58 11,4 104 = 147,18 l/sn.

q 7-4 = 24 l/sn alıyoruz.

düğüm 7: q 7-6 = q 1-7 q 7 q 7-4 = 147,18 19,08 24 = 104,1 l/sn.

düğüm 6: q 6-5 = q 7-6 q 6 = 104,1 13,4 = 90,7 l/sn.

düğüm 2: q 2-3 = q 1-2 q 2 = 120 17,17 = 86,83 l/sn.

düğüm 3: q 3-4 = q 2-3 q 3 = 86,83 16,82 = 70,01 l/sn.

düğüm 4: q 4-5 = q 3-4 q 4 + q 7-4 = 70,01 26,71 + 24 = 67,3 l/sn.

Kontrol edin: q 5 = q 4-5 + q 6-5 = 67,3 + 90,7 = 158 l/s.

3.1.7. Şebeke bölümlerinin borularının çaplarını belirleyelim. Plastik borular için E = 0,5.

Ekonomik faktöre göre ve uygulamaya göre yangın sırasında şebeke bölümlerine önceden dağıtılmış su akış hızları II Talimatlar... su şebekesinin bölümlerindeki boruların çaplarını belirleyin:

d 1-2 = 0,45 m d 2-3 = 0,45 m.

d 3-4 = 0,4 m d 4-5 = 0,4 m.

d 5-6 = 0,45 m d 6-7 = 0,45 m.

d 1-7 = 0,5 m d 7-4 = 0,2 m.

İlgili iç çaplar:

d 1-2 = 0,28 m d 2-3 = 0,28 m.

d 3-4 = 0,229 m d 4-5 = 0,229 m.

d 5-6 = 0,28 m d 6-7 = 0,28 m.

d 1-7 = 0,315 m d 7-4 = 0,147 m.

3.1.8. Su temin ağını maksimum ekonomik ve endüstriyel su teminine bağlayacağız.

Basınç kaybı aşağıdaki formülle belirlenir:

h = l (0,01344(1/ V ) 0,226 / d p 0,226 ) V 2 /2 gd p .

Bağlantı sonuçlarını Tablo 4'te özetliyoruz ve Şekil 7'de gösteriyoruz.

h c = (h 1-2-3-4-5 + h 1-7-4-5 + h 1-7-6-5)/3 = 3,37 m.

3.1.9. Yangın söndürme maliyetlerini de dikkate alarak su şebekesini maksimum ekonomik ve endüstriyel su teminine bağlayacağız.

Bağlantı sonuçlarını Tablo 5'te özetliyor ve Şekil 8'de gösteriyoruz.

Ağdaki ortalama basınç kaybını buluyoruz:

h c = (h 1-2-3-4-5 + h 1-7-4-5 + h 1-7-6-5)/3 = 18,62 m.

4. NS-P'nin çalışma modunun belirlenmesi.

4.1.1. İkinci kaldırma pompa istasyonunun çalışma modunun seçilmesi (NS- II ) su tüketim planına göre belirlenir (şema 1). NS pompalarının iki aşamalı çalışma modunu kabul edeceğiz. II Günlük su tüketiminin saat başına %2,5'u oranında bir tedarik ile. Bu durumda bir pompa günlük su tüketiminin 2,5*24 = %60'ını karşılayacaktır. İkinci pompa günlük su akışının 100 60 = %40'ını sağlamalı ve 40/2,5 = 16 saat açık tutulmalıdır. Su tüketim planına (Şema 1) uygun olarak ikinci pompanın saat 6'da açılması ve saat 22'de kapatılması önerilmektedir (bkz. Şema 2).

4.1.2. Su kulesi tankının düzenleme kapasitesini belirlemek için Tablo 6'yı hazırlıyoruz.

4.1.3. Tablo 6'nın 6. sütununda maksimum ve minimum değerleri bulduktan sonra tankın düzenleme kapasitesini hesaplıyoruz:

K(W kaydı ) = 7,39 + 2,91 = Günlük su tüketiminin %10,3'ü. Veya W reg = 10,3 * 7115/100 = 732,96 m3.

4.2.1. Çünkü NS-'nin çeşitli çalışma modlarının analiz edilmesi önerilir. II , daha sonra her pompanın günlük su tüketiminin %2'sini üç aşamalı olarak sağladığı başka bir durumu düşünün. Bu durumda bir pompa günlük su tüketiminin 2*24 = %48'ini karşılayacaktır. İkinci pompa günlük su akışının %30'unu sağlamalı ve 30/2 = 15 saat açık tutulmalıdır. Üçüncü pompa günlük su akışının 100 48 30 = %22'sini sağlamalı ve 24/2 = 11 saat açık olmalıdır.

4.2.2. Tablo 6'nın 10. sütununda maksimum ve minimum değerleri bulduktan sonra tankın düzenleme kapasitesini hesaplıyoruz:

K(W kaydı ) = 4,44 + 0,78 = Günlük su tüketiminin %5,24'ü. Veya W reg = 5,24*7115 = 372,49 m3.

4.2.3. 2. seçeneğin daha ekonomik olduğunu görüyoruz çünkü ilk durumda kapasitesi 800 m3'ün üzerinde olan bir su kulesinin kullanılması gerekmektedir. 3 .

5. Su boru hatlarının hidrolik hesabı.

5.1. No'da hesaplama.

Q 11 VOD = Q GEN P/100 = 7115*5/100 = 355,75m 3 /saat = 98,8 l/sn.

Q SU = Q 11 SU /2 = 98,8/2 = 49,4 l/s =0,049 m 3/sn.

Uygulamadan E=0,5 değeri ileIITalimatlar... su kanalının çapını belirleyin:

Dsu= 0,35mDR= 0,204 m.

V = 4 Q/ πdP2 = 4*0,0494/(3,14*0,204 2 ) = 1,512 m/sn.

Basınç kaybını belirliyoruz:

H = benVOD(0,01344(1/ V) 0,226 / DR0,226 ) V2 /2 tanrımP =

= 500*(0,01344(1/1,512) 0,226 /0,204 0,226 )*1,512 2 /(2*9,81*0,204) = 5,01 m.

5.2. Yangın durumunda hesaplama.

Maksimum evsel ve içme tüketiminde saat başına su boru hatlarından su tüketimi şuna eşit olacaktır:

Q11 SU.POZH= 262,58 l/sn.

Su hatlarının en az 2 hat halinde döşenmesi gerektiğinden 1 su hattının akış hızı şuna eşittir:

QVOD = Q11 VOD/2 = 262,58/2 = 131,3 l/s =0,1313 m3 /İle.

Su boru hattındaki suyun hızı aşağıdaki formülle belirlenir:

V = 4 Q/ πdP2 = 4*0,1313/(3,14*0,204 2 ) = 4 m/sn.

Basınç kaybını belirliyoruz:

H = benVOD(0,01344(1/ V) 0,226 / DR0,226 ) V2 /2 tanrımP =

= 500*(0,01344(1/4) 0,226 /0,204 0,226 )*4 2 /(2*9,81*0,204) = 28,36 m.

6. Su kulesinin hesaplanması.

6.1. Bir su kulesinin yüksekliğinin belirlenmesi.

Su kulesinin yüksekliği aşağıdaki formülle belirlenir:

NDünya Bankası = 1,1 HİLE+ Nkuzeydoğu + zCE – zDünya Bankası

HİLE= Normal zamanlarda 3,37 m ağ kaybı;

Nkuzeydoğu = 10 + 4(N1) = 10 + 4(2 1) = 14 m, SNiP 2.04.02-84*'ün 2.26. maddesine göre.

zCE= Dikte noktasındaki 92 m jeodezik işaret;

zDünya Bankası= Kulenin bulunduğu yerde 100 m jeodezik işaret.

NDünya Bankası= 1,1*3,37 + 14 + 92 100 = 9,7 m.

6.2. Bir su kulesinin tank kapasitesinin belirlenmesi.

6.2.1. Madde 9.1 uyarınca. Su kulesinin SNiP 2.04.02-84 tank kapasitesi şöyle olmalıdır:

KB = KREG + KYeni Zelanda

KYeni Zelanda = Knz.pozh + Knz.x-p

Knz.pozhbir harici ve bir dahili yangının 10 dakikalık söndürülmesi için gerekli su temini;

Knz.x-pEv, içme ve endüstriyel ihtiyaçlar için maksimum su tüketimine göre belirlenen 10 dakikalık su temini.

Madde 9.2 uyarınca. SNiP 2.04.02-84, çalışmanın 4. bölümünü dikkate alarak su kulesi tankının düzenleme kapasitesi şöyle olmalıdır:

KREG= KQGEN/100 = 5,24*7115/100 = 372,49 m3 .

burada K = %5,24 - bkz. bölüm 4.

Tahmini en büyük su tüketimi bir işletmedeki bir yangını söndürmek için gerekli olduğundan, o zaman:

Knz.pozh = (Qvesaireateş yatağı + Qvesairepozh.vn)*10*60/1000 = (50 + 15)*10*60/1000 = 39 m3 .

Knz.x-p = QCH.GEN*10/60 = 490,8*10/60 = 81,8 m3 .

Böylece,

KYeni Zelanda= 39 + 81,8 = 120,8 m3 , KB= 120,8 + 372,49 = 493,29 m3 .

6.2.2. Talimatların Ek 3'üne göre ... 500 m kapasiteli bir tanka sahip, 15 m yüksekliğinde tipik bir su kulesini kabul ediyoruz.3 .

Tankın kapasitesini bilerek çapını ve yüksekliğini belirleriz:

DB = 1,24(KB) 1/3 = 1,24(500) 1/3 = 9,8m;

NB= DB/1,5 = 9,8/1,5 = 6,6 m.

Şematik diyagram PO'nun belirtilen tasarım boyutları ve seviyesi Şekil 9'da gösterilmektedir. PO'yu korumak için suyun iki boru hattından çıkarılması önerilmektedir. Su temin şebekesinden tanka su temini ve tanktan ağa düzenlenmiş su temini, bir tedarik ve dağıtım boru hattı aracılığıyla gerçekleştirilir. NC'yi seçmek için, yangın pompaları açıldığında açılan elektrikli vanalı bir boru hattı kurulması planlanmaktadır.

7. Temiz su depolarının hesaplanması.

7.1. Temiz su depoları, pompa istasyonlarının dengesiz çalışmasını düzenlemek için tasarlanmıştır.BENVeIITüm yangınla mücadele süresi boyunca acil durum su kaynağını kaldırmak ve depolamak.

7.2. RHF'nin düzenleme kapasitesi, NS-'nin çalışmasının grafiksel-analitik analizine dayanarak belirlenir.BENve NS-II4. diyagrama bakın.

Günlük su akışının yüzdesi olarak düzenleme hacmi, alan a'ya veya alan b'nin denge toplamına eşittir.

KREG= (6 4,17)*11 = %20,2 veyaKREG= (4,17 4)*4 + (4,17 2)*9 = %20,2.

Ve sonunda:KREG= 20,2*7115/100 = 1434,9 m3 .

7.3. SNiP 2.04.02-84'ün 9.4 maddesi uyarınca*:

KYeni Zelanda = KYeni Zelanda.POZH + KYeni Zelanda.H-P – KNS-1

KYeni Zelanda.POZH= 3600τTQPOZH/1000 = 1363,5 m3 .

nerede τT= 3 saat tahmini yangın söndürme süresi (madde 2.24 SNiP 2.04.02-84*).

KYeni Zelanda.H-P = τ TQCH.GEN= 3*490,8 = 1472,3 m3 .

QCH.GENduş alma, alanı sulama vb. masraflarını hesaba katmadan maksimum saatlik tedarik. (Madde 2.21 SNiP 2.04.02-82*).

NS-1 yangın söndürme sırasında çalışacak ve şunları sağlayacaktır:

KNS-1= 4,17τTQGEN/100 = 4,17*3*7115/100 = 889,4 m3 .

KYeni Zelanda= 1363,5 + 1472,3 889,4 = 1946,5 m3 .

7.4. Su depolarının toplam hacmi:

KSağ Yükseklik = KYeni Zelanda + KREG= 1946,5 + 1434,9 = 3381,3 m3 .

7.5. SNiP 2.04.02-84*'ün 9.21 maddesine göre toplam tank sayısı en az 2 olmalı ve NC seviyeleri aynı seviyelerde olmalı, 1. tank kapatıldığında NC'nin en az %50'si olmalıdır. geri kalanı depolanmalı ve ekipman tankları, her bir tankı bağımsız olarak açma ve boşaltma olanağı sağlamalıdır. Uygulamaya göreIVTalimatlar... 1800 m hacimli 2 standart tank 901-4-66.83'ü kabul ediyoruz3 (21*18*4,72).

8. İkinci kaldırma pompa istasyonu için pompaların seçimi.

8.1. Hesaplamadan şu sonuç çıkıyor: NS-IIakışı aşağıdakilere eşit olacak 3 pompanın kurulumuyla dengesiz modda çalışır:

QHOZ.US = 2 QGEN/100 = 2*7115/100 = 142,3 m3 /saat = 39,5 l/sn.

8.2. Ev tipi pompaların gerekli basıncı aşağıdaki formülle belirlenir:

NHOZ.US = 1,1 HVOD+ NDünya Bankası+ NB + (zDünya Bankası – zNS),

NeredeHVODsu boru hatlarında basınç kaybı, NDünya Bankasısu kulesinin yüksekliği, NBsu kulesi tankının yüksekliği,zDünya Bankası , zNSsırasıyla kulenin ve PS-'nin kurulum yerinin jeodezik işaretleriII.

NHOZ.US= 1,1*6,92 + 15 + 6,6 + (100 98) = 31,2 m.

8.3. Yangın sırasında çalışırken pompaların basıncı aşağıdaki formülle belirlenir:

NBİZİ kovun = 1,1(HSU.POZH + HS.POZH) + Hkuzeydoğu + (zCE – zNS),

NeredeHSU.POZH, HS.POZHsırasıyla, yangın sırasında su boru hatlarında ve su şebekelerinde basınç kaybı, Nkuzeydoğu= Dikte noktasında bulunan hidrantta 10 m serbest basınç.

NBİZİ kovun= 1,1(28,36 + 18,62) ​​+ 10 + (92 98) = 55,7 m.

8.4. Çünkü NBİZİ kovunNHOZ.US= 55,7 31,2 = 24,5 m > 10 m, bu durumda pompa istasyonu prensibine göre inşa ediyoruz yüksek basınç yani H sağlayan yangın pompaları kuruyoruzBİZİ kovunve dolayısıyla ekonomik olanlardan daha yüksektir. Yangın pompaları ortak bir basınç manifolduna bağlandığında çek valfler ev pompaları çalıştırıldığında, ev pompalarından gelen su beslemesi duracaktır ve bunların kapatılması gerekir. Bu nedenle NS-IIYüksek basınçlı bir yangın pompası, yalnızca yangın söndürme için su akışı sağlamakla kalmamalı, aynı zamanda yangın söndürme koşulları altında tam tasarım su akışını da sağlamalıdır; toplam ev, içme, sanayi ve yangın suyu tüketimi.

Talimatların Ek 6'sına göre ... D200-36 marka içme suyu pompalarını, D630-90 marka yangın pompalarını seçiyoruz.

Kullanılmış literatür listesi

1. Kachalov A.A., Vorotyntsev Yu.P., Vlasov A.V. Yangın suyu temini. M.: Stroyizdat, 1985.
2. Hidrolik ve yangın suyu temini. /Ed. Yu.A. Koshmarova. M.: VIPTSH SSCB İçişleri Bakanlığı, 1985.
3. SP 8.13130.2009. Sistemler yangın koruması. Harici yangın söndürme suyu temini kaynakları. Yangın güvenliği gereksinimleri."
4. SP 10.13130.2009. Yangından korunma sistemleri. Dahili yangın suyu temini. Yangın güvenliği gereksinimleri."
5. SNiP 2.04.02-84 Su temini. Dış ağlar ve yapılar. - M.: Stroyizdat, 1985.
6. SNiP 2.04.01-85 Binaların iç su temini ve kanalizasyonu. - M.: Stroyizdat, 1986.
7. Maltsev E.D. Hidrolik ve yangın suyu temini. M.: VIPTSH SSCB İçişleri Bakanlığı.
8. GOST 539-80. Asbestli çimento basınçlı borular ve kaplinler. M.: Standartlar Yayınevi, 1982.
9. GOST 12586-74. Betonarme basınçlı borular. M.: Standartlar Yayınevi, 1982.
10. GOST16953-78. Santrifüjlü betonarme basınçlı borular. M.: Standartlar Yayınevi, 1979.
11. GOST 9583-75. Santrifüj ve yarı sürekli döküm yöntemleriyle üretilen dökme demir basınçlı borular. M.: Standartlar Yayınevi, 1977.
12. GOST 21053-75 Kauçuk sızdırmazlık manşonları için alın eklemli dökme demir basınçlı borular. M.: Standartlar Yayınevi, 1977.
13. Shevelev F.A. Su borularının hidrolik hesaplama tabloları. Referans kılavuzu. M.: Stroyizdat, 1984.
14. GOST 22247-76E. Konsol santrifüj pompalar genel amaçlı su için. Özellikler. M.: Standartlar Yayınevi, 1982.

5 katlı bir konut binasının iç su temini ve kanalizasyon sisteminin hesaplanması ve grafik çalışması, tipik bir kat planı, genel plan ve ilk verilerden oluşan bir eğitim ödevi temelinde gerçekleştirildi.

Bu projede ekonomik – içme sistemi Tüketicilere içme kalitesinde su sağlamak için tasarlanmış merkezi sıcak su beslemeli (CHW) su temini.

Kattaki daire sayısı: 2 adet üç odalı daire, 1 adet iki odalı daire.

Tahmini sakin sayısı 45 kişidir.

Sıhhi tesisat sayısı: 60.

Tüketiciler suyu içme, ev ve sıhhi ihtiyaçlar için kullanırlar. Sistem, harici su temini şebekesinden, yani dahili su temininin bağlantı noktasından gelen basınçla sağlanır. harici ağ su temini, minimum (garantili) basınç, dahili su şebekesine kurulu tüm su dağıtım cihazlarının normal çalışması için yeterlidir. Ev sistemi, bulaşıkları ve yiyecekleri yıkadıktan, çamaşırları yıkadıktan, sıhhi prosedürlerden (yıkama, banyo yapma vb.) sonra kirli suyu uzaklaştırır.

1. Dahili su temini

1. . Dahili su tedarik sistemi ve şemasının seçilmesi

Dahili su temini, bir şehrin, yerleşim yerinin veya sanayi kuruluşunun su şebekesinden, bir binaya veya bina ve yapılar grubuna hizmet veren sıhhi tesisatlara, teknolojik ekipmanlara ve yangın musluklarına kadar tüketiciye su sağlamak için tasarlanmış bir boru hatları ve cihazlar sistemidir. ortak bir su ölçüm cihazı.

Dahili su temin sisteminin seçimi, teknik ve ekonomik fizibilite, sıhhi ve hijyenik, yangın güvenliği gerekliliklerine bağlı olarak, mevcut harici su temin sistemleri ve üretim teknolojisinin gereklilikleri dikkate alınarak yapılmalıdır.

Tasarım standartlarının rehberliğinde binanın su temin sistemini, yerleşimini ve kurulum yöntemlerini seçiyoruz. Bu projemizde kullanım ve içme suyu temin sistemi tasarlanıyor, seçiyoruz. çıkmaz devre Acil bir durumda su kaynağının kesilmesi kabul edilebilir olduğundan tek girişle daha düşük bir ana hat ile.

Çıkmaz devreler Su kesintisine izin verilen ve yangın musluklarının sayısı 12'ye kadar olan binalarda kullanılır.

1.2. Binanın güvenliğinin garantili basınçla kontrol edilmesi

Binaların içindeki su noktalarının normal çalışmasını sağlamak için, harici su şebekesinde serbest basınç adı verilen gerekli basıncın oluşturulması gerekir. Bu baskının büyüklüğü, yerleşim alanlarında binaların yüksekliğine ve endüstriyel su temininde teknolojik üretimin gerekliliklerine bağlıdır.

Garantili basıncı belirli sayıda kat için standart serbest basınçla karşılaştırarak iç su beslemesini şehir şebekesinin basıncıyla kontrol ediyoruz, böylece binanın su temin sistemindeki hidrofor tesisatı sorununu çözüyoruz.

Yerleşimlerin dış su temin ağındaki minimum (normatif) serbest basınç yüksekliği aşağıdaki şekilde kabul edilir:

– tek katlı binalar için H st = 10 m (daha az değil);

– daha fazla kat için her kata 4 m eklenmelidir.

Evsel su temin sisteminin harici şebekeden gelen basınçla beslenmesi hakkında ön karara varmak için, garanti edilen serbest basınç Hq (belirtildiği gibi) bina girişindeki minimum serbest basınçla karşılaştırılmalıdır.

Belirli bir kat sayısı için minimum serbest yükseklik, m:

burada n, binadaki kat sayısıdır.

Şu tarihte:> takviye cihazlarının kurulumu gereklidir

1.3 Dahili su temini ağlarının tasarımı

Su temini ağlarının yönlendirilmesi kat planları, bodrum (teknik yeraltı), çatı katı (teknik kat) üzerinde aşağıdaki sırayla gerçekleştirilir:

yükselticilerin yerini seçmek;

sıhhi ve hijyenik armatürler ve teknolojik ekipmanlar için yükselticilerden su armatürlerine kadar hatların döşenmesi;

ana boru hatlarının döşenmesi;

girişlerin ve su ölçüm ünitesinin yerinin seçimi

bir sulama musluğunun yerleştirilmesi ve bunlara bağlantılar.

Plandaki ve şemadaki şebeke ve içme sistemleri boru hatları alfanümerik endeksler - B1 ile gösterilmiştir.

Bir binanın kat planında ve bodrum katında kullanım ve içme suyu şebekeleri için yükselticilerin numaralandırılması soldan sağa yapılır: St V1-1, St V1-2, vb.

Su yükselticileri, sıhhi tesisat armatürleri ve ekipman gruplarının yakınında bulunur; en fazla su girişinin olduğu yerlerde ve her bir yükselticiden tüm beslemeyi kesmek için bir kapatma vanası takma olasılığını dikkate alarak. Yükselticileri tasarlarken, binanın tüm katlarındaki odanın düzenini dikkate almak gerekir, böylece yükselticiler odanın ortasından geçmez, taşıyıcı yapıları geçmez veya yakınına yerleştirilmez. duvarlar.

Besleme boru hatları, su armatürlerine dikey bir yükselişle 0,3 m yükseklikte duvarlar boyunca zeminin üzerine açık bir şekilde döşenir. Suyun tahliye edilebilmesi için bağlantılar su yükselticisine doğru en az 0,002 eğimle yapılır.

Ana boru hattı, merdivenlerin kesişmesinden kaçınarak en kısa mesafe boyunca döşenmelidir. Bodrum katında bulunan

boyunca tavandan 300 mm mesafede Yük taşıyan duvarŞebekeyi boşaltmak için su ölçüm ünitesine doğru 0,002 eğimle.

Ana boru hattında, dış duvarların nişlerinde kör alandan 0,30 m yükseklikte bulunan 25 mm çapında sulama musluklarının 60...70 m boyunca bağlanmasının sağlanması gerekmektedir. binanın çevresi. Binaların iç su temini hesaplanırken musluklardan kaynaklanan maliyetler dikkate alınmaz çünkü bu maliyetler zaman içinde binadaki maksimum su tüketimiyle örtüşmemektedir.

Her dairedeki içme suyu şebekesinde, yangını erken aşamada ortadan kaldırırken apartman dairesinde birincil yangın söndürme cihazı olarak kullanılmak üzere püskürtücüyle donatılmış bir hortumu (manşon) bağlamak için ayrı bir musluk bulunmalıdır.

Boru malzemesi seçimi, boru hatlarının amacı ve koşulları, taşınan suyun basıncı, sıcaklığı, su kalitesi ve ayrıca boru hatlarının hizmet ömrü dikkate alınarak, tasarım ve tasarım için ayrı kurallar dizisi tarafından yönlendirilerek yapılmalıdır. boru hattı sistemlerinin belirli tipteki borularının montajı ve teknik ve ekonomik gereklilikler.

1.4. Girmek. Su ölçüm ünitesinin yeri

Girerek harici su temin ağını iç ağa bağlayan boru hattına denir. Dahili su besleme ağının her iki kolunda da aynı hidrolik yükü sağlamak için, dış ağa doğru en az 0,002 eğimle, su besleme girişinin binanın merkezine daha yakın, dış ağa dik açılarla döşenmesi tavsiye edilir. .

Girişin derinliği m, dış ağın derinliğine ve toprağın donma derinliğine bağlı olarak alınır:

(2)

h pr - donma derinliği bölgenin iklim koşullarına bağlıdır, m.

Girişin dış şebekeye bağlandığı noktada su kuyusu bulunmaktadır. Girişin bağlantıya doğru eğimi en az 0,002 olmalıdır.

Su besleme girişi ile kanalizasyon çıkışları arasındaki yatay mesafe, giriş çapı 200 mm'ye kadar (dahil) için en az 1,5 m, çapı 200 mm'den fazla ise en az 3 m olmalıdır.

Girişin bodrum duvarları veya teknik yeraltı duvarları ile kesişmesi, boru hatları arasında 0,2 m boşluk olacak şekilde kuru topraklarda yapılmalıdır. bina yapıları binanın olası yerleşimine, yağış ve yeraltı suyunun nüfuzuna karşı koruma sağlamak.

Giriş yerini seçerken binanın genel planıyla bağlantılı olarak bu konuyu çözmek gerekir.

Su ölçüm ünitesi doğrudan arkasında bulunmalıdır. dış duvar Bodrum katında veya teknik yeraltında, 2 m'yi aşmayan, sıcaklığı 5 o C'den düşük olmayan, bakım personelinin kolayca erişebileceği bir yerde.

Su ölçüm ünitesi aşağıdaki unsurlardan oluşur:

binaların su temin sistemindeki su miktarını ölçmek için tasarlanmış bir kontrol ve ölçüm cihazı (sayaç)

suyu tahliye etmeye yarayan kontrol vanası, su sayacı okumalarının doğruluğunu kontrol eder, kanatlı su sayacı için tahliye vanasının çapının d=15mm, bir türbin için d=20mm olduğu varsayılır

sayacın olası onarımı veya değiştirilmesi için kapatma vanaları

kaba filtre (mekanik kirleri gidermek için)

Su besleyicideki basıncı kontrol etmek için basınç göstergesi

boru boru hatları

boru hattı çapından metre çapına geçişler

Doğru sayaç okumalarını sağlamak için gereken hız profilini dengelemek için düz bölümler

Sayacın önüne mekanik veya manyetik-mekanik filtrelerin montajı sağlanır.

1. Blok içi su temini ve kanalizasyon şebekelerinin tasarımı

Mikro bölge ağları, yönlendirmesi gereksinimlere uygun olarak gerçekleştirilen blok içi ağları içerir.

Bu ağların döşenmesi, harici güç kaynağı ağları, telefon, gaz boru hattı, ısıtma şebekesi ile birlikte gerçekleştirilir.

Blok içi ağlar, minimum sayıda kuyu kurulumuyla en kısa mesafelere yönlendirilir. Ağların bakım ve onarımına müdahale etmemek için sokakların ve geçitlerin yeraltı alanını karıştırmamalılar.

Avlu kanalizasyonunu binaların temellerine paralel olarak 5 m mesafede 160 mm çapında döşüyoruz.

Ağ çalışma modu, boruların eğimi nedeniyle yerçekimi akışıdır.

Bahçede kanalizasyon şebekesi iç kanalizasyon çıkışlarının olduğu yerlerde, dönüş yerlerinde, yanal bağlantı yerlerinde ve düz kesitlerde kuyular tasarlıyoruz: 160 mm çapında - her 39 m'de bir Avlu kanalizasyonunun son kuyusuna kontrol kuyusu denir, biz kırmızı çizgiden 2 m mesafeye avlunun derinliklerine monte edin ve aynı zamanda kanalizasyon şebekesinin servis alanını da böler.

Muayene kanalizasyon kuyuları esas olarak 1000 mm çapında ve 700 mm boyunda betonarme halkalardan prefabrik olarak tasarlanmıştır.

M 1:500 sahasının genel planında, yukarıdaki ağlar tüm inceleme ve döner kuyularla bir bağlantı hattı şeklinde uygulanmıştır.

1. Aksonometrik diyagramın oluşturulması

Su temin sisteminin aksonometrik diyagramı ana kurulum belgesidir. Diyagram 1:100 ölçeğinde, 45° açıyla ve tüm yönlerde 1:1 boyutlarında yapılmıştır. Aksonometrik diyagram kat ve bodrum planlarına dayanmaktadır. Dahili su temin sisteminin tüm elemanları üzerine çizilmiştir: giriş, sulama muslukları. Su temini sistemlerinin diyagramları şunları gösterir: boru hattı eksenlerinin çaplarını ve seviye işaretlerini gösteren girişler.

Sıhhi tesisatların tüm katlardaki yerleşim planı aynı olduğundan, su armatürlerine olan bağlantılar sadece yükselticilerin üst katlarında gösterilmektedir. Kalan katlarda, kapatma vanalı yükselticilerden gelen dallar belirtilmiştir.

Diyagram, tipik bir kat ve bodrum planının tamamlanmış planlarına göre yükselticilerin tanımlarını göstermektedir. 0,000 bağıl seviyesi 1.kat kat seviyesi olarak alınmıştır.

Diyagram, binanın yakınındaki zemin yüzeyinin, girişin mutlak ve göreceli işaretlerinin yanı sıra bodrum katının, su ölçüm ünitesinin ve tüm katların zemininin göreceli işaretlerini gösterir.

Aksonometrik diyagramı çizerken şunları kullandık:

su dağıtım cihazlarının konumu için standartlaştırılmış yükseklikler:

1,1 m – lavabolar ve lavabolar için su muslukları;

1,0 m – küvet ve lavabo, lavabolardaki tekli bataryalar için musluklar;

0,65 m – alçakta bulunan tuvalet rezervuarlarına bağlantılar

Dahili su temin sisteminin aksonometrik diyagramı, ağın hidrolik hesaplamasının ve ekipman ve malzeme spesifikasyonlarının hazırlanmasının temelini oluşturur.

1. Dahili su temin sistemlerinin hidrolik hesabı

Hidrolik hesaplamanın amacı, boruların çaplarını ve girişin şehir su şebekesine bağlantı noktasında gerekli basıncı belirlemek ve bunu garanti edilen basınç değeriyle karşılaştırmaktır.

Hidrolik hesaplama maksimum ikinci su akışını temel alır.

Hesaplama için bir dikte noktası seçiyoruz - en yüksekte bulunan su musluğu ve girişten en uzakta olanı. Bu noktaya kadar su temini sağlanırsa diğer noktalara da su temini daha uygun koşullar altında olduğundan garanti altına alınmış olacaktır. Bunu yapmak için, serbest basınç (H f) değerlerini karşılaştırarak tasarım yükselticisini (girişten en uzak olanı) ve bu yükselticinin üst katının besleme hattındaki tasarım noktasını seçin.

Her bölümde bu bölümden su verilen cihaz sayısı N hesaplanır. Bu durumda N girişindeki binadaki toplam cihaz sayısına eşittir.

Tasarım bölümlerindeki boruların çapları, kentsel ağda garanti edilen basıncın en büyük kullanımı dikkate alınarak izin verilen su hareketi hızlarına göre atanır.

1. Tahmini maliyetlerin belirlenmesi

Maksimum günlük su tüketimi Konutlarda ev ve içme ihtiyaçları için/gün, tüketicilerin belirtilen gündeki tüketim oranına göre belirlenir:

litre cinsinden en fazla su tüketiminin günlük toplam su tüketimi oranı (=300, SNiP 2.04.01-85*'e göre. Ek 3) U, binadaki tüketicilerin (sakinlerin) sayısıdır

Hesaplamadan önce şunları belirlemek gerekir:

U = (n+1) * metrekare * kat (4)

burada n kat sayısıdır;

U = (2+1) * 3 * 5=45 kişi

13,5 m 3 /gün.

Maksimum ikinci tüketim Q, ağın hesaplanan bölümündeki l/c aşağıdaki formülle belirlenir:

Ek 3'e göre belirlenen, bir cihaza atanan su armatürlerinin (cihaz) ikinci su tüketimi, l/s;

Tasarım alanındaki cihaz sayısı (N) ile binadaki tüm cihazların aynı anda çalışma olasılığının (P) çarpımına bağlı bir değer

1. Cihazların çalışma olasılığının belirlenmesi

Sıhhi tesisat armatürlerinin olasılığı Binada aynı su tüketicilerinin bulunduğu şebeke bölümlerindeki P, N/N oranındaki değişiklikler dikkate alınmadan aşağıdaki formülle belirlenir:

(6)

burada q h h, u en fazla su tüketiminin olduğu saatte tüketicinin su tüketim oranıdır (l/saat);

U, tüm binadaki tüketici sayısıdır;

N – tüm binadaki cihaz sayısı, adet.

Binada merkezi sıcak su temini varsa (CGV) binada sıcak suyun doğrudan hazırlanmasıyla P iki kez hesaplanır:

Nerede

Ek 2'ye göre tüketiciler için su tüketim standartları:

Kurulu cihaz sayısıN=60 adet

Daha sonra ,

Maksimum ikinci tüketim:

1.8. Su akışı ölçüm cihazı

Su sayacı, dahili su temin sistemi üzerinden tüketilen suyun ölçülmesini sağlayacak şekilde seçilir. Sayacın nominal çapı, tüketim süresi boyunca operasyonel olanı aşmaması gereken ortalama saatlik su tüketimine göre seçilir.

Sayacın çapı genellikle boru hattının çapından daha küçük olarak alınır. Ancak hidrolik hesaplamalarla gerekçelendirilen durumlarda boru hattıyla aynı çapta metre takılmasına izin verilir.

Hidrolik direnci 2,64 ve çapı 25 mm olan kanatlı su sayacını seçiyoruz.

Seçilen su sayacındaki basınç kaybını belirliyoruz:

burada S sayacın hidrolik direncidir, m/(l/s) 2;

q – girişteki su akışını tasarlayın, l/s.

Aşağıdaki koşulun karşılanması gerekir:

Nerede (Madde 11.3'e göre su sayacında izin verilen basınç kaybı)

Şart yerine getirildi,bu nedenle su sayacının nominal çapıdoğru kabul edildi D= 25mm.

1. Gerekli giriş basıncının belirlenmesi

Maksimum kullanım ve içme suyu tüketiminde girişin harici su şebekesine bağlantı noktasında gerekli (minimum) basınç, formül (6) ile belirlenir:

Nerede H geom- Girişin dikte edilen su temini armatürlerine bağlandığı noktada, dünya yüzeyinden su temininin geometrik yüksekliği, m.

– yerel dirençten kaynaklanan basınç kayıpları dikkate alınarak tasarım alanlarındaki basınç kaybı, m;

H w– metredeki basınç kaybı m;

H F– Dikte noktasındaki serbest basınç, m.

1.katın jeodezik kotu nerede, m;

Girişin şehir su şebekesine bağlantı noktasında zeminin jeodezik yüksekliği, m;

n – binanın kat sayısı;

Zemin yüksekliği, m;

Dikte eden su armatürlerinin zeminden yüksekliği, m.

tüm bölümlerdeki doğrusal basınç kayıplarının toplamı nerede, m;

Bağlantı elemanlarında meydana gelen yerel direnç nedeniyle basınç kayıplarını dikkate alan bir katsayı. Konut ve kamu binalarındaki kullanım ve içme suyu sistemleri için K 1 =0,3.

Su basıncını arttıracak tesisatlara ihtiyaç duyulduğunda. Girdiye göre bir bölümdeki işaretlerin hesaplanması

(Girişte gerekli basıncı hesaplamak için gereklidir )

burada m binanın yakınındaki zemin seviyesidir.

girişin bağlantıya doğru eğimi nerede;

l=25,00 m - binadan ana su temin sistemine kadar harici su kaynağının uzunluğu;

2. Dahili kanalizasyon

2.1. Dahili kanalizasyon sistemleri

Binanın amacına ve drenaj gereksinimlerine bağlı olarak Atıksu aşağıdaki iç kanalizasyon sistemlerinin sağlanması gereklidir:

Sıhhi - ev tipi - sıhhi tesisatlardan (tuvaletler, lavabolar, küvetler) atık suyun boşaltılması için

Endüstriyel - endüstriyel atık suyun bertarafı için

Kombine - evsel ve endüstriyel atık suların nakliye ve arıtmalarını birleştirirken bertarafı için

Dahili drenajlar - bir binanın çatısından yağmuru ve eriyen suyu boşaltmak için

Kirletici maddelerin taşınma yöntemine bağlı olarak boru hattı ve tepsi sistemleri arasında bir ayrım yapılır.

Havalandırma tasarımına göre, iç kanalizasyon sistemleri havalandırmalı ve havalandırmasız yükselticilerle birlikte gelir.

2.2. İç kanalizasyon ağlarının tasarımı

Binanın drenaj sistemi aşağıdaki unsurlardan oluşur: atık su alıcıları (sıhhi tesisatlar), su contaları, çıkış boru hatları, kanalizasyon yükselticileri, egzoz boru hatları, yatay toplama boru hatları ve çıkışlar.

Mimari ve planlama çözümleri ve teknolojik tasarım malzemelerinin rehberliğinde, yükselticilerin konumu kat planlarında belirtilmektedir: bir grup sıhhi tesisat armatürünün yakınında, en yüksek akış hızına ve yükseltici kirletici maddelerin konsantrasyonuna sahip armatüre daha yakın. Montaj şaftlarına, kabinlere, duvarların köşelerine yakın bloklara ve bölmelere yerleştirilirler. Kanalizasyon yükselticisinin çapı, atık sıvının tahmini akış hızına, boru hattının yerden zemine çıkışının en büyük çapına ve yükselticiye bağlantı açısına bağlı olarak alınır.

Bina, sıhhi tesisatlardan (tuvaletler, lavabolar, küvetler, lavabolar) atık suyun boşaltılması için evsel bir kanalizasyon sistemi ile donatılmıştır.

Projenin inşaat kısmında türü ve miktarı belirlenen sıhhi tesisat armatürleri ve atık su alıcıları montajı yapılmıştır.

Atık su deşarjı kapalı yerçekimi boru hatlarıyla sağlanmaktadır.

Kirletici maddeleri harici kanalizasyon şebekesine boşaltan evsel kanalizasyon şebekeleri, yükselticiler aracılığıyla havalandırılır.

Çizimde şunlar gösterilmektedir: belirlenmiş grafik sembollerde aletler, hidrolik valfler, tüm bağlantı parçaları, incelemeler ve temizlik.

Sıhhi tesisat malzemeleri, hidrolik vanalar, borular açıklama notunda belirtilmiştir.

Ek 2'ye uygun olarak minimum çaplı cihazlardan çıkış borularını kabul ediyoruz. Çok miktarda kirlilik içeren atık suyu taşıyan tahliye boruları, yükselticiye 45° veya 60° açıyla, daha az kirliliğe sahip olan ise 90° açıyla bağlanmalıdır.

Tüm yükseklikteki yükselticinin, çıkış borularının en büyük çapına eşit, aynı çapa sahip olduğu varsayılır ve hesaplamayla kontrol edilir. Zeminden 1,0 m yükseklikte, birinci ve üst katlarda, ara katlarda - her üç katta bir temizlik için yükselticilere denetimler yapıyoruz. Yükseltici ana duvarlara veya yapılara bağlanmalı ve alt kısımda sert bir desteğe sahip olmalıdır.

Çıkışı en büyük yükselticinin çapına eşit alıyoruz ve hesaplayarak kontrol ediyoruz. Serbest bırakma eğimi en az 0,02 olmalıdır. 50 mm çapında, yükselticiden veya temizlemeden avlu ağının muayene kuyusunun eksenine kadar olan çıkışın uzunluğu

8 m'den fazla, 100 mm çapında - 12 m'den fazla ve 150 mm çapında - 15 m'den fazla olmamalıdır.

Cihazların çıkış borularının bölümlerinin çapları, cihaz çıkışlarının en büyük çapına göre alınır: tuvaletler - 100 mm, lavabolar, lavabolar, küvetler - 50 mm.

Yükselticilerin çapları, onlara bağlananların çaplarından daha az değildir

çıkış boruları. Kanalizasyon yükselticilerinin egzoz kısmının çapı, yükselticinin atık kısmının çapına eşit olmalıdır.

2.3. Atık sıvının tahmini akış hızının belirlenmesi

Günlük atık su tüketiminin, sulama için su tüketimi olmadan su tüketimi normlarına eşit olduğu varsayılmaktadır.

Hesaplama yükselticinin çapının, çıkış çapının, dolum ve hareket hızının belirlenmesinden oluşur. Düşük su akış hızlarında, yani. Az sayıda alıcıdan gelen atık su deşarj edildiğinde hesaplanan atık su akışı, hesaplanan musluk suyu akışına yaklaşır.

Toplam maksimum ikinci su akış hızı q tot ile< 8 л/с в сетях холодного и горячего водоснабжения, обслуживающих группу приборов по формуле:

soğuk ve sıcak suyun hesaplanan toplam akış hızı nerede,

Diğer durumlarda, q tot >8 l/s ile:

Bizim durumumuzda 1.169 l/s (su şebekesinin hidrolik hesabına göre). Bu nedenle hesaplanan debiyi belirliyoruz.Debiyi en büyük debisi 1,6 lt/s olan cihazdan alıyoruz (tuvalet için)

2.4. İç kanalizasyon sistemlerinin hidrolik hesabı

2.4.1. İç ağların hidrolik hesaplanması

Sistemlerin hidrolik hesaplaması, kabul edilen iç kanalizasyon boru çaplarının veriminin kontrol edilmesinden oluşur.

Hesaplama aşağıdaki sırayla gerçekleştirilir:

ağ bölümlerindeki boruların çaplarını belirlemek;

kabul edilen çaplara bağlı olarak hızı V ve doldurma H/d'yi belirleyin;

ağ bölümlerinin verimini kontrol edin.

Cihazlardan çıkış borularının bölümlerinin çapları, bu bölümlere bağlı cihazların çıkışlarının en büyük çapına göre alınır.

Yükselticilerin çapları, kendilerine bağlı çıkış borularının çaplarından daha az olmayacak şekilde atanır; çıkışların çapı, kendilerine bağlı yükselticilerin en büyük çapına dayanmaktadır. Bu durumda kanalizasyon yükselticisinin egzoz kısmının çapı, yükselticinin atık kısmının çapına eşittir.

Hız ve dolum Ek E'ye göre alınır. Bu durumda hız 0,7 m/s'den az, dolum ise 0,6 m/s'den fazla değildir. Boru hatlarının en büyük eğimi 0,15'i geçmez.

Yatay çıkış borularının ve çıkışlarının kapasitesi aşağıdaki formüle göre kontrol edilir:

polietilen borular için k=0,5;

0,54 0,5 Dolayısıyla koşul sağlanmıştır.

2.4.2 Bahçe kanalizasyon profilinin hidrolik hesabı ve yapımı

Bahçe kanalizasyonunun hesaplanması, bir ağ profilinin oluşturulduğu boruların çaplarının ve eğimlerinin belirlenmesini içerir.

Şebeke ve kanalizasyon bölümlerinin sayıları ve uzunlukları genel plana göre kabul edilir. Bir bölüm, bu ağın iki kuyu arasındaki bir bölümü olarak kabul edilir. Hesaplama binadan en uzak çıkıştan şehir kanalizasyon şebekesinin kuyusuna doğru başladı. Ayrıca genel plana göre her kuyunun zemin işaretleri belirlenir.

Avlu kanalizasyon borularının çapının 160 mm olduğu varsayılmaktadır.

Kabul edilen eğim i = 0,02'dir.

Bahçe kanalizasyon boru hattı tepsisinin ilk çıkıştaki minimum döşeme derinliği, toprağın donma derinliğinden 0,3 m daha az olarak alınır,

onlar. hmin= hpr – 0,3 = 2– 0,3=1,7 m, hpr - toprağın donma derinliği, m

Bahçe kanalizasyon boru hattı tepsisinin ilk çıkışta döşenmesinin minimum derinliği, atık su sıcak olduğundan toprağın donma derinliğinden 0,3 m daha az olarak alınır, ancak borunun tepesine kadar her zaman en az 0,7 m olmalıdır, Boruların kara taşımacılığından kaynaklanan hasarlardan korunması amacıyla zemin yüzeyinden veya yerleşimden sayım yapılması,

H min =H örneğin -0,3 = 1,7 - 0,3 = 1,4, m.(14)

burada Hpr toprağın donma derinliğidir, m.

Boruların eğiminin avlu ağının tüm uzunluğu boyunca aynı olduğu varsayılmaktadır.

Avlu kanalizasyon sisteminin eğimi belirli koşullara bağlı olarak belirlenir: arazi, donma derinliği, sokak ağının derinliği, kazı hacminin azaltılması ve tüm bağlantıların olasılığı.

Birinci çıkış tepsisinin yüksekliği, bu noktadaki plan veya zemin yüzeyinin yüksekliği ile kanalizasyon sisteminin minimum derinliği arasındaki fark olarak belirlenir.

Bahçe kanalizasyonu için polietilen kanalizasyon boruları kullanıyoruz.

Avlu ağının bölümlerinde atık su akış hızlarının belirlenmesi, iç kanalizasyon ağının koşullara göre hesaplanmasına benzer şekilde yapılır, hızlar en az 0,7 m/s olmalı, boruların dolum derecesi en fazla olmalıdır 0.6.

Hesaplama sonuçları tabloya girilir. 2, buna göre avlu kanalizasyon sisteminin profilini oluşturuyoruz. Bir ağ profili oluşturun ve tabloyu doldurun. 2'sine aynı anda ihtiyaç var.

Her kuyunun zemin kotları genel plana göre belirlenir.

Kaynakça:

SNiP 2.04.01-85* “Binaların iç su temini ve kanalizasyonu.” Rusya İnşaat Bakanlığı.-M: Devlet Üniter Teşebbüsü TsPP, 1996.-60s.

Shevelev A.F. Su borularının hidrolik hesaplaması için tablolar. – M: Stroyizdat.-1995.-176 s.

Kedrov V.S., Palgunov P.P., Somov M.A., “Su temini ve kanalizasyon.”-M: Stroyizdat, 1984-208s.

Lukinykh A. A., Lukinykh N. A. “Acad formülüne göre kanalizasyon ağlarının ve sifonların hidrolik hesaplama tabloları. N. N. Pavlovsky: Referans kılavuzu, 5. baskı.” - M: Stroyizdat, 1987-159s.

Su temini ve sanitasyona ilişkin kurs, diploma projeleri ve çalışmaların hazırlanmasına yönelik kılavuzlar, bölüm 1 ve 2 / KGASU - Kazan, 2000 -50p.

Konut binalarının iç su temini ve kanalizasyonunun tasarımı ve hesaplanmasına ilişkin kılavuzlar, KGASU - Kazan, 2007 - 71 s.

Şekil 2'de gösterilen su tedarik ağı örneğini kullanarak hidrolik hesaplamayı ele alalım. 2.2. Bölüm 1'de verilen örnek için maksimum su tüketiminin saat başına toplam su tüketimi 208,23'tür. l/snİşletmenin konsantre tüketimi dahil olmak üzere 24,04 l/sn ve bir kamu binasının konsantre akış hızı 0,77'dir. l/sn.

Pirinç. 2.2. Su temini ağının tasarım şeması

1. Düzgün dağılmış akış hızını belirleyelim:

2. Spesifik tüketimi belirleyelim:

3. Seyahat seçimlerini belirleyelim:

Sonuçlar Tablo 2.2'de gösterilmektedir.

Tablo 2.2

Seyahat masrafları

4. Düğüm maliyetlerini belirleyelim:

Benzer şekilde her düğüm için su tüketimini belirliyoruz. Sonuçlar Tablo 2.3'te gösterilmektedir.

Tablo 2.3

Düğüm maliyetleri

5. Düğüm maliyetlerine konsantre maliyetleri ekleyelim. 5. noktadaki düğüm akış hızına işletmenin konsantre akış hızı eklenir ve 3. noktada - bir kamu binasının konsantre akış hızı (3. nokta yerine başka herhangi bir noktayı alabilirsiniz). O halde q 5 =51,553 l/s, Q 3 =23,6975 l/s. Akış düğümlerinin değerleri Şekil 2'de gösterilmektedir. 2.3. Yoğunlaştırılmış giderler dikkate alındığında

.

Şekil 2.3. Düğüm akış hızlarına sahip su temin ağının tasarım diyagramı

6. Şebeke bölümleri boyunca su akışlarının ön dağıtımını yapalım. Bunu öncelikle maksimum ekonomik ve endüstriyel su tüketiminde (yangınsız) su şebekesi için yapalım. Bir dikte noktası seçelim, yani. su temininin son noktası. Bu örnekte, dikte noktası olarak 5. noktayı alacağız.İlk olarak, 1. noktadan 5. noktaya kadar su hareketinin yönlerini çizeceğiz (yönler Şekil 2.3'te gösterilmiştir). Su akışları 5 noktasına üç yönde yaklaşabilir: birincisi - 1-2-3-4-5, ikincisi - 1-7-4-5-, üçüncüsü - 1-7-6-5. Düğüm 1 için ilişkinin sağlanması gerekir Q 1 + Q 1-2 + Q 1-7 = Q konum pr. Miktarları Q 1 =18,342l/sn Ve Q konum pr =208,23l/sn biliniyor ve Q 1-2 Ve Q 1-7 Bilinmeyen. Bu miktarlardan birini keyfi olarak belirliyoruz. Örneğin ele alalım Q 1-2 =100l/sn.

Daha sonra Q 1-7 = Q konum pr -(Q 1 + Q 1-2 )=208,23-(18,342+100)=89,888 l/s. 7. nokta için aşağıdaki ilişkiye uyulmalıdır:

Değerler Q 1-7 =89,888 l/C Ve Q 7 =32,0985 l/C biliniyor ve Q 7-4 Ve Q 7-6 Bilinmeyen. Bu miktarlardan birini keyfi olarak belirleriz ve örneğin şunu kabul ederiz: Q 7-4 =30 l/C.

Daha sonra Q 7-6 = Q 1-7 -(Q 7 + Q 7-4 )=89,888-(32,0985+30)=27,7895l/sn.

Şebekenin diğer bölümlerindeki su akışları aşağıdaki ilişkilerden belirlenebilir:

Q 2-3 = Q 1-2 - Q 2, Q 3-4 = Q 2-3 - Q 3,

Q 4-5 = Q 7-4 + Q 3-4 - Q 4, Q 6-5 = Q 7-6 - Q 6.

Sonuç şöyle olacaktır:

Q 2-3 = 77,0725 l/sn,Q 3-4 = 53,375 l/sn ,

Q 4-5 = 42,1055 l/sn , Q 6-5 = 9,4475 l/sn.

Muayene: Q 5 = Q 4-5 + Q 6-5 , Q 5 = 42,1055+9,4475=51,553 l/sn.

Maliyetleri 1. düğümden değil 5. düğümden önceden dağıtmaya başlayabilirsiniz. Su maliyetleri gelecekte su tedarik ağını bağlarken netleştirilecektir. Normal zamanlarda önceden tahsis edilmiş akış hızlarına sahip bir su tedarik ağının diyagramı Şekil 1'de gösterilmektedir. 2.4.

Normal zamanlarda (yangınsız) ekonomik faktörlere ve maliyetlere göre belirlenen çaplarda bir su şebekesi ayrıca yangın söndürme amaçlı su temini sağlamalıdır.

Yangın durumunda, su şebekesi, duş almak, bölgeyi sulamak vb. için su tüketimi hariç, diğer ihtiyaçlar için maksimum saatlik su tüketiminde yangın söndürme için su teminini sağlamalıdır. (madde 2.21). Şekil 2'de gösterilen su şebekesi için. 2.2'de, yangın söndürme için su akışı, suyun endüstriyel işletmeye alındığı ve giriş noktasından (1. noktadan) en uzakta olan 5. noktadaki düğüm akışına eklenmelidir. . Ancak su tüketim tablosundan (Tablo 1.3) duşlar için su tüketimi dikkate alınmadan maksimum su tüketiminin saat 9'dan 10'a kadar olacağı açıktır.

Anahtar : l, m; d, mm; Q. l/sn

Şekil 2.4. Evsel ve endüstriyel su tüketimi için önceden tahsis edilmiş maliyetlerle su tedarik şebekesinin tasarım şeması

Su tüketimi Q ’ konum pr =743.03m 3 /h=206,40 l/snİşletmenin konsantre tüketimi de dahil olmak üzere eşittir Q ’ vesaire =50,78m 3 /h=14,11 l/sn ve bir kamu binasının konsantre akış hızı Q ob.zd =3,45 m 3 /h=0,958 l/sn=0,96 l/sn.

Bu nedenle, yangın durumunda bir ağı hidrolik olarak hesaplarken:

Çünkü

Bu durumda, bir yangın sırasındaki düğüm maliyetleri, yangının olmadığı maksimum su tüketimi saatindekinden farklı olacaktır. Yangın olmadan yapıldığı için düğüm maliyetlerini belirleyelim. Konsantre maliyetlerin şöyle olacağı akılda tutulmalıdır:

Düzgün dağıtılmış akış şuna eşit olacaktır:

Yangın durumunda düğümlü ve önceden dağıtılmış akış hızlarına sahip su tedarik ağının tasarım şeması Şekil 1'de gösterilmektedir. 2.5.

Anahtar: 1m; d, mm; q, l/sn

Pirinç. 2.5. Yangın durumunda önceden tahsis edilmiş maliyetlere sahip bir su temin ağının tasarım şeması.

7. Ağ bölümlerinin borularının çaplarını belirleyin.

Çelik borular için, ekonomik faktör E = 0,75 ve yangın durumunda ağ bölümlerine önceden dağıtılmış su akış hızları kullanılarak, su şebekesi bölümlerinin boru çapları Ek 2'ye göre belirlenir:

D 1-2 = 0,4m;D 2-3 = 0,35m;D 3-4 = 0,3m;

D 4-5 = 0,35m;D 5-6 = 0,25m;D 6-7 = 0,25m;

D 4-7 = 0,25m;D 1-7 = 0,4 m.

Genellikle yangın söndürme için su akışını dikkate almadan çapların önceden tahsis edilmiş akış hızlarına göre belirlenmesinin ve ardından bu şekilde bulunan çaplarla su şebekesinin olasılık açısından kontrol edilmesinin tavsiye edildiği unutulmamalıdır. Yangın sırasında geçen su akışı. Aynı zamanda, Madde 2.30'a göre, entegre su tedarik şebekesindeki maksimum serbest basınç 60 m'yi geçmemelidir Örneğimizde, maksimum ekonomik ve endüstriyel su tüketiminde ön maliyetlere göre çapları belirlersek (yani, olmadan) Yangın söndürme için su tüketimi dikkate alınarak), daha sonra aşağıdaki çaplar elde edilir:

D 1-2 = 0,3m;D 2-3 = 0,3m;D 3-4 = 0,25m;

D 1-7 = 0,3m;D 7-4 = 0,2m;D 7-6 = 0,2m;

D 4-5 = 0,2m;D 6-5 = 0,1 m.

Hesaplamalar, bu çaplarla, bir yangın sırasında ağdaki basınç kaybının 60 m'den fazla olduğunu göstermiştir.Bu, nispeten küçük olmasıyla açıklanmaktadır. Yerleşmeler Bir yangın sırasında ve maksimum ekonomik ve endüstriyel su tüketiminde su şebekesinin bölümleri arasındaki su tüketiminin oranı oldukça büyüktür.

Bu nedenle bazı bölümlerdeki boru çaplarının arttırılması ve maksimum ekonomik ve endüstriyel su tüketiminde ve yangın durumunda şebekenin hidrolik hesabının yeniden yapılması gerekmektedir.

Yukarıdakilerle bağlantılı olarak ve parkur projesinde hesaplamaları basitleştirmek için, yangın durumunda ön maliyetlere dayalı olarak ağ bölümlerinin çaplarını belirlemek mümkündür.

GİRİŞ………………………………………………………………………………4

1. İLK VERİLER……………..…………………………………………..5

2. İÇ SU BORU HATTI TASARIMI……………...7

2.1. Soğuk su temin sistemi ve su temini şebeke şeması seçiminin gerekçesi…………………………………………………………………7

Soğuk su tedarik şebekesinin tasarımı ve güzergahının açıklaması...7

2.2.1. Giriş ve su ölçüm ünitesi………………………………………………………8

2.3. Dahili su temininin hidrolik hesabı………………………9

2.3.1. Tasarım alanının seçimi………………………………………………………..11

2.3.2. Bölgelerdeki su tüketim standartları ve tahmini su tüketimi….………………………………………..………………………………………………………………………………………………………………..…………………………..onbir

2.4. Su debimetrelerinin parametreleri……………………………..11

2.5.Gerekli basıncın belirlenmesi………………………………….13

2.6. Soğuk su temin sistemleri için malzeme ve ekipman spesifikasyonu……………………………………………………….14

3. BÖLÜM KANALİZASYON………………………………………………………………15

3.1. İç ve avlu kanalizasyon sisteminin yapısının tanımı. Kanalizasyon sisteminin seçimi……………………………………………………….…..15

3.2. Kanalizasyon şebekesinin yönlendirilmesi için gereklilikler…………………15

3.2.1. kanalizasyon yükselticileri…………………………………………….15

3.2.2. Kanalizasyon şebekesi çıkışları……………………………….16

3.2.3. İç kanalizasyon şebekesi için borular………………16

3.2.4. Tersane ağının izlenmesi……………………………………….16

3.3. Dahili kanalizasyon şebekesinin hidrolik hesabı………16

3.4. Blok içi kanalizasyon şebekesinin tasarımı ve boyuna profil inşaatı………………………………………………………18

3.5. Kanalizasyon sistemlerinin malzeme ve ekipmanlarına ilişkin şartname………………………………………………………………………………….20

4. SONUÇ……………………………………………………………..21

5. Referans listesi………………………………………………………22

Su temini, kanalizasyon ve sıhhi tesisat, binalar, işletmeler ve yerleşim alanları için yaşam destek sistemleri ve yapılarıdır; bunlar olmadan uygar bir toplumun normal gelişimi ve modern üretim imkansızdır. Su temini ve kanalizasyondaki mühendislik problemlerinin doğru çözümü, büyük ölçüde yerleşim alanlarının, konutların, kamu ve endüstriyel binaların iyileştirme düzeyinin yanı sıra doğal kaynakların rasyonel kullanımı ve çoğaltılmasını da belirler.

Bilimsel ve teknolojik ilerleme bağlamında, inşaat programının ülkenin tüm bölgelerinde uygulanması için su temini, kanalizasyon ve sıhhi tesisat sistemlerinin daha da geliştirilmesi zorunlu hale gelmektedir. Bu, özellikle korumaya yönelik tedbirlerin geliştirilmesi ve uygulanması sırasında hissedilir. çevre ve doğal kaynakların rasyonel kullanımı ve çoğaltılması.

Binalar için su temini ve sanitasyon sistemlerinin tasarımı ile ilgili mühendislik konularını bağımsız olarak çözmek için teorik bilgileri pekiştirmek ve beceriler kazanmak inşaat uzmanlıkları bir eğitim kursu projesinin uygulanması sağlanmaktadır.

Bunda ders çalışması Tek bölümden oluşan 28 daireli yedi katlı binada dahili soğuk su temini ve kanalizasyon sistemi tasarlandı. Bir, iki ve üç odalı daireler, iyileştirme seviyesi “A” - merkezi sıcak su kaynağına sahip, lavabolar, lavabolar ve küvetlerle donatılmış, duşlarla donatılmış konut binası. Mutfaklarda bataryalı lavabolar bulunmaktadır. Lavabonun montaj yüksekliği yerden lavabo üst kısmına kadar 900 mm'dir; eğik çıkışlı banyolarda tahrik tarafı 500 mm yüksekliğe monte edilir; banyolarda bataryalı lavabolar ve küvetler 1500 mm uzunluğundadır. esnek bir hortum üzerinde duş ağlı bir karıştırıcı ile donatılmıştır.

Binada 2300 mm yüksekliğinde operasyonel bir bodrum bulunmaktadır.

Soğuk su temin sistemi ve su temini şebeke şeması seçiminin gerekçesi.

Konut binasında dahili bir içme suyu temin sistemi bulunmaktadır. Yangın söndürme işlemi şehir şebekesine kurulan hidrantlardan yapılmaktadır (1.p.4.5).

(1.p.9.1) uyarınca, iç su temin sistemi bir çıkmaz sokaktır. Boru hattı açıldı. Dağıtım boru hatları banyolarda kapalı yapılar boyunca yükseklikte döşenir

Zeminden 0,3 m. Ana boru hattı, bodrum katındaki ana duvarlar boyunca tavandan 0,7 m mesafede tavanın altına döşenir. Boru hatları braketlere sabitlenmiştir. Ana boru hatlarının eğimi girişe doğru 0,003'tür (1.p.9.11). Genel plana göre özel bir sulama sistemi sağlanmaktadır.

Yükselticilerin tabanındaki suyu boşaltmak için tapalı tee'ler bulunur, sistem kapatma vanaları (1.p.10.5) ile donatılmıştır. Dahili su temin sistemi GOST 3262-75* galvanizli çelik borulardan tasarlanmıştır.

Soğuk su tedarik şebekesinin tasarımı ve yönlendirilmesinin açıklaması.

Dahili su temin sistemi aşağıdakilerden oluşur: şehir su temin sisteminden bir dal, binaya giren bir su temin sistemi, bir su ölçüm ünitesi, bir şebeke ağı, dağıtım boru hatları, yükselticiler, cihazlara bağlantılar, su dağıtım cihazları ve bağlantı parçaları .

Bu projede yükselticiler ana duvarların yakınına, maksimum su çekimi olan cihazların yakınına monte edilmektedir. Cihazların daire içi beslemesi duvarların yakınında, yerden 300 mm yükseklikte bulunur ve su armatürlerine dikey su boruları ile bağlanır, yatay bölümler su ölçüm ünitesine doğru 0,003 eğimle döşenir. . Boru hatları braketlere ana duvarlara veya standlara monte edilir, soğuk ve sıcak su boru hatları üst üste 150 mm mesafede bulunur. Dairelere giden şubelere kapatma vanaları monte edilmiştir.

Bodrum katında yükselticiler, dağıtım boru hatları kullanılarak ana boru hatlarına bağlanır. Ana ve

Girmek. Su ölçüm ünitesi.

Giriş, boru hattının şehir su şebekesinden su ölçüm istasyonuna kadar olan kısmıdır.

Bu kurs çalışmasında su temin boruları, şehir su şebekesine 0,002 eğimle bina duvarına 90 derecelik açıyla en kısa mesafe boyunca döşenmektedir. Girişin derinliği şehir boru hattı borularının derinliğine ve toprağın donma derinliğine bağlı olarak alınır.

hз = saat sanayi sezonu + 0,5, (1)

burada hз – su besleme borularının derinliği, m,

hses.prod. – İlk verilere göre mevsimsel toprak donma derinliği, 2 m.

Giriş, GOST 21053-75'e uygun olarak 50 çapında galvanizli çelik borulardan monte edilmiştir.

Binanın hesaplamaya göre hesaplanan çapa sahip 6 yükselticisi vardır, bunlara drenaj boru hatları aracılığıyla su armatürleri bağlanır: duş muslukları, lavabo muslukları ve vanalar.

Dahili su temininin hidrolik hesabı.

1. Tüm sıhhi tesisatları gösteren ağın aksonometrik bir diyagramı çizilir;

2. Ağın aksonometrik diyagramında, girişten dikte cihazına hesaplanan yönü seçin ve düğüm noktaları arasındaki hesaplanan bölümlerin uzunluklarını belirleyin;

3. Cihazların aynı anda açılmasının olasılık katsayısı belirlenir P formülle belirlenir:

Tüketici tarafından en fazla su tüketimi saatinde kabul edilen toplam su tüketim oranı l, zorunlu başvuru 3 (1) =15,6 l/s dahil sıcak su, ama çünkü sadece soğuk su temini öngörülüyorsa bu durumda = 15,6- 10 = 5,6 l/s ((1 adj. 3'e göre sıcak su temini için 10 l/s kabul edilir); sen– su tüketicisi sayısı

N– binada bulunan toplam cihaz sayısı 112 cihazdır;

Toplam su tüketimi, l/s, sıhhi tesisat (armatürler), Ek 3'e göre kabul edilir ;

.

4. Tahmini tüm alanlardaki tahmini maliyetleri belirleyin;

Hesaplama bölüm 1-2'deki örnek kullanılarak verilmiştir.

Tablo 2 ek 4'e göre şunları belirliyoruz: şurada:

Su armatürlerinin tahmini akış hızını belirliyoruz:

5. Tablo (Ek 5) kullanılarak boru çapları atanır, ağın bölümlerindeki hızlar ve eğimler belirlenir.

Bölüm 1-2'de: d = 15mm; V = 1,7 m/sn; ben = 1,1

6. Kabul edilen çap için bölgedeki basınç kaybını hesaplıyoruz.

formül: H = (1+k) * i * L, burada k, yerel direnci hesaba katan bir katsayıdır (konut binalarındaki şebeke ve içme suyu şebekeleri için k = 0,3(1))

7. Hesaplama sonuçları tablo 1'de listelenmiştir.

tablo 1Su temin sisteminin hidrolik hesaplama sonuçları.